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52.
利用热等静压(Hot isostatic pressing,HIP)和放电等离子烧结(Spark plasma sintering,SPS)工艺制备了氧化物弥散强化(Oxides dispersion strengthened,ODS)钢,采用电子背散射衍射技术、透射电镜和小角度X射线衍射技术等观察了两种工艺制备的ODS钢的微观结构特征,分析了HIP和SPS工艺对ODS钢中析出相种类及分布密度的影响,测试了两种工艺制备的ODS钢在不同温度条件下的拉伸性能。结果表明:HIP工艺制备的ODS钢的晶粒尺寸更加均匀,而SPS工艺制备的ODS钢的晶粒存在明显的双峰分布特征;两种工艺制备的ODS钢中均发现了大量均匀弥散分布的纳米团簇和少量Y_2Ti_2O_7相的存在; HIP和SPS工艺制备的ODS钢中纳米团簇的分布密度分别为1.33×10~(23)个/m~3和4.72×10~(22)个/m~3; HIP制备的ODS钢具有更加优异的拉伸性能。 相似文献
53.
利用拉伸试验机、霍普金森拉杆装置对高强度WELDOX 700E钢进行了静、动态拉伸力学性能测试,研究了WELDOX 700E钢的静、动态力学性能,并利用OM、SEM观察分析了WELDOX 700E钢不同应变速率下的断裂机理。结果表明:随着应变速率由0. 000 25 s~(-1)提高至4000 s~(-1)时,WELDOX 700E钢的屈服强度提高53. 4%,并伴随有绝热升温现象;同时,通过对试验数据进行本构方程拟合,得到了WELDOX 700E钢的Johnson-Cook本构方程:σ_i=(921. 6+1147. 2ε_i~(0. 81))(1+0. 085ln■~*)。静、动态拉伸条件下,WELDOX 700E钢呈现出典型的微孔聚集型韧窝断裂形貌,显微孔洞以马氏体板条界面、第二相粒子为形核点,在拉伸正应力的持续作用下显微孔洞长大、聚集,直至断裂,且随着应变速率的增加,拉伸试样颈缩区的马氏体板条平均宽度由891 nm降至395 nm,显微组织形变加剧与强度增加的趋势一致。 相似文献
54.
膨胀压力是静力破碎剂的主要技术参数,测定方法有:外钢管间接测定法(以下简称外管法),内钢管直接测定法(以下简称内管法),压力传感器测定法,混凝土截槽填充破碎剂膨胀压力测定法和采用探头等。我们着重介绍前三种方法。一、外管法根据静力破碎剂的膨胀破碎机理(图1),当破碎剂在炮孔中膨胀压力P值达到一定值时,P作用于孔周壁,并在孔周围任意半径r处圆周方向产生拉伸应力б_θ,该值由独立厚壁圆筒理论求出,它与膨胀压力P,炮孔孔径γ_i和任意半径γ_θ的关系为 相似文献
55.
丁贤飞林均品张来启王艳丽叶丰陈国良 《材料工程》2009,(S1):258-262
运用区域熔炼定向凝固炉对名义成分为Ti-45Al-8.5Nb-(W,B,Y)(原子分数/%)等离子熔炼铸态合金进行了抽拉速率分别为5,8,10,15,20,30μm/s的定向凝固实验。结果发现:定向凝固后的试棒组织形成四个明显的区段,铸态组织区、定向退火区、熔融结晶区与定向生长区;抽拉速率为5μm/s时,沿拉伸方向生长的柱状晶明显,其内部片层方向与柱状晶生长方向近似成0°,45°或90°夹角关系,随着抽拉速率的增加,柱状晶变细窄;典型组织的BSE图显示,定向凝固能消除普通铸锭冶金过程中的α,β偏析,其组织中无B2相产生,当抽拉速率达到或超过8μm/s时,β相枝晶晶界附近形成了拉长的胞状铝偏析,柱状晶晶界附近有富Ti,Nb,W的析出物出现。 相似文献
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58.
59.
利用毛细管共挤出技术结合静电吸附和仿生硅化的方法,制备了海藻酸钙-壳聚糖/精蛋白/二氧化硅(ACPSi)复合微胶囊。ACPSi复合微胶囊的平均粒径约3.18 mm,单分散性好,囊壁最外层的二氧化硅层可抑制其在肠液pH环境中的溶胀,增强囊的机械稳定性。将羟丙甲基纤维素邻苯二甲酸酯(HPMCP)肠溶微球作为释药“微阀门”,嵌入囊壁可以更好地控制微胶囊的释药行为。以吲哚美辛为模型药物,当药物浓度为22.5 mg/ml时,ACPSi载药微胶囊在pH 2.5模拟胃液中3 h时累计释药率仅为0.33%,而转移至pH 6.8模拟肠液中19 h时累计释药率为77.78%;囊壁嵌入HPMCP微球后,22 h时累计释药率可提高约4%。因此,该复合微胶囊具有良好的肠靶向作用和控释特性,作为口服肠靶向缓控释制剂具有良好的应用前景。 相似文献
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