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71.
邢媛媛 《武汉冶金管理干部学院学报》2007,17(1):58-60
一些语言和文章之所以流传广泛,经久不衰,是因为它们极有表现力,其中不乏准确恰当的修辞手段,从而使文章更加形象生动、意蕴丰富并且引人入胜。而翻译的标准是在忠实、通顺的前提下尽可能地保留原文的风貌,本文通过对翻译技巧的方法的运用,英汉双语文化的探悉,分析了常用修辞方法——比喻的译法。 相似文献
72.
以聚乳酸(PLA)为基体,添加不同含量聚氨酯(TPU)熔融共混制备具有不同相形态的PLA/TPU共混物,基于超临界二氧化碳(scCO2)微孔发泡工艺,研究不同发泡温度下PLA/TPU复合多孔材料泡孔结构、发泡倍率和开孔率对样品吸油性能的影响。结果表明,随着TPU含量从10 %(质量分数,下同)增加到50 %,共混物从典型的“海?岛”相形态转变为部分共连续相形态,PLA基体黏弹性提升,结晶能力下降;PLA70组分发泡后泡孔结构更为均匀,随着发泡温度的增加,泡孔尺寸和发泡倍率先增大后减小,在94 ℃发泡温度下发泡样品发泡倍率达到29.1倍,最大开孔率75 %;TPU的加入显著增加了PLA基体的弹性回复能力,94 ℃发泡温度下的发泡样品具有最大的抗压强度,永久形变量最小;针对硅油和环己烷的吸油测试发现对硅油的吸油量大于环己烷,发泡材料的吸油量与发泡倍率和开孔率的乘积成正比,针对硅油单次最大吸油量为10.4 g/g。 相似文献
73.
74.
75.
76.
半固态合金熔体直接浇入储料腔后,在压力作用下依靠自身特有的流变性,依次通过直浇道、横浇道和内浇道,逐步充填工件型腔的过程称为半固态合金熔体流变充型.流变充型的微观过程包括其中液相的主动流变和固相的被动流变,可能出现均匀流变充型和分离流变充型两种形式,导出了分离流变的发生条件.理论分析了流变充型阻力的来源和定量计算公式,发现最大充型长度取决于模具(或铸型)的冷却能力、半固态熔体自身的微观结构和流变特性以及成型工艺参数,给出了螺旋线型腔最大充型长度的估算公式. 相似文献
77.
对偶氮胂Ⅲ测定钢中铬进行了显色反应条件的选择,消除了铝、稀土、钼的干扰影响,络合物最大吸收波长在630μm处,铬量在4~60μg/50 ml符合比尔定律,用于各种钢样中铬含量的测定,结果令人满意. 相似文献
78.
79.
铸钢件目前的主要生产工艺普遍采用砂型铸造和精密铸造方法生产,产品内部缺陷率高、质量稳定性差,因而安全可靠性低.采用树脂砂铸造对解决这些问题作用不明显,以锻代铸虽然可以提高产品的质量档次和稳定性,但生产成本大幅度提高,而且仅限于形状简单的零件.利用半固态成形技术进行铸钢件生产工艺升级,不仅技术上可行,而且经济上合理,可以作为铸钢件质量升级的一个技术选择. 相似文献
80.
钢铁材料半固态流变成形工艺参数设计原则 总被引:2,自引:1,他引:2
钢铁材料半固态成形的主要困难是工艺温度高、浆料制备及成形设备缺乏和工艺控制严格.其半固态流变成形比触变成形更加实用.通过分析半固态流变成形的工艺过程,给出了充型压力、补缩压力、加压时间、收缩率、锁模力、压头行程等工艺参数的设计计算公式和原则.对有色金属半固态成形也有一定的指导意义. 相似文献