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陶瓷喷砂嘴的冲蚀磨损特性及其损坏机理 总被引:1,自引:0,他引:1
采用热压烧结工艺制备了Al2O3/TiC、Al2O3/(W,Ti)C和B4C陶瓷喷砂嘴.以SiC和Al2O3为冲蚀磨料进行了喷砂冲蚀试验.结果表明纯B4C陶瓷材料的烧结温度高、保温时间长、致密度低、晶粒粗,抗弯强度和断裂韧性低,但硬度最高;而Al2O3/TiC和Al2O3/(W,Ti)C陶瓷材料的烧结温度和保温时间比纯B4C陶瓷大大减小,致密度高,抗弯强度和断裂韧性比纯B4C陶瓷高1倍以上,但硬度相对低.对陶瓷喷砂嘴在磨料冲蚀下的应力状态进行了有限元分析,结果表明陶瓷喷嘴入口处所受的应力最大,出口次之,中间区域最小.B4C陶瓷喷砂嘴的最佳入口锥角为11°,而Al2O3/(W,Ti)C陶瓷喷砂嘴的最佳入口锥角为16°.陶瓷喷嘴入口和出口处的磨损机理主要表现脆性断裂;而中间区域的磨损机理主要表现为磨料颗粒对喷嘴内壁表面的研磨、抛光和微切削作用. 相似文献
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“金属布”硬质复合涂层的微观组织及性能 总被引:1,自引:0,他引:1
用X射线衍射仪、扫描电镜、摩擦磨损试验等,研究了粉末冶金“金属布”及其钢表面改性技术在钢表面制备的WC-Ni系合金复合涂层的微观组织和性能。结果表明:该合金涂层中硬质相的体积含量可大于60%;涂层的微观组织有两类:一种是在粘结相中均匀分布的碳化物与弥散分布的球状粘结相富集区构成的非均匀结构;另一种是碳化物和粘结相都均匀分布的均匀结构。碳化物分布区的硬度大于Hv1076,粘结相富集区的硬度在Hv967~Hv458之间。涂层与钢基体之间有几~几十微米的界面过渡区,形成剪切结合强度大于400MPa的冶金结合。复合涂层的耐磨性明显优于调质T8工具钢。 相似文献
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用共沉淀法合成了BaTiO3,研究了Ba1-xNdxTiO3系Nd3+施主一次掺杂在x=0.03~0.065之间时,BaTiO3基陶瓷电容器的本征电性能。结果表明,在此含量范围掺杂的情况下,陶瓷呈绝缘性,Nd3+含量在0.03~0.055左右时随着Nd3+含量的增加,陶瓷的ε增加,Tc呈下降趋势,tgδ值下降。Zr4+的加入也可使材料的ε增加,Tc下降。Mn2+的加入对材料的本征电性能影响不大。Ba1-3x/2NdxTiO3配比比Ba1-xNdxTiO3配比的材料的温度特性要好。 相似文献
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Al2O3/TiB2/SiCW陶瓷刀具加工镍基合金时的磨损机理研究 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了Al2O3/TiB2/SiCW陶瓷刀具加工Inconel718镍基合金时的切削性能和磨损机理。结果表明;在低速切削条件下,Al2O3/TiB2/SiCW和硬质合金刀具的抗后刀面磨损的能力相差不大;而在高速切削条件下,前者的抗后刀面磨能力远高于后者。 相似文献
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