不同粉煤灰掺量混凝土的碳化特性

采用加速碳化和自然碳化2种试验方法,研究了在同强度等级条件下,养护不同时间、含有不同比例粉煤灰混凝土的碳化特性.研究表明:除了粉煤灰掺量为65%的试验组在养护不充分时抗碳化性能下降很多外,自然环境中,尤其在养护充分的情况下,粉煤灰含量不同的混凝土的抗碳化性能并未显示出明显的差异.加速试验环境与自然环境中混凝土的碳化表现...     

内压简体开孔接管结构应力集中系数预测

针对内压简体平齐式大开孔率开孔接管结构，提出一种基于有限元解的应力集中系数（SCF）估算的经验公式，认为应力集中系数是λ=d/√DT，η=T／D和ζ=Dt／（dT）函数。对近120个不同尺寸规格开孔接管结构的应力集中系数进行了较详细的三雏有限元分析计算，采用最小二乘法对应力集中系数规律进行了回归分析，得到了应力集中系数计算的经验金式，另外用83个开孔接管结构的有限元解与其进行了对比计算。结果表明，此经验公式的计算精度可以满足一般工程问题的要求。     

树脂混凝土机床床身的应用

长期以来,我国的机床产业一直是以低端产品为主,依靠低价格、大批量维持整个产业的发展,这种发展方式消耗了大量资源的同时,无论是对内还是对外都引起了大量的贸易摩擦。随着我国贸易格局的调整以及技术体系的进步,我国的机床行业也越来越向着高精度、高速度和高复合的方向发展。在西方发达国家,很多厂家已经用树脂混凝土作为机床的床身,在获得高精度、高速度和高复合方面取得相当大的成效,然而,我国对树脂混凝土的应用还很稀少。     

基于田口方法研究风化对钢化玻璃抗冲蚀性能的影响

采用田口方法对钢化玻璃的冲蚀试验进行设计,对钢化玻璃进行风化及冲蚀试验,分析对比风化前后钢化玻璃在各影响因素下的冲蚀规律.采用扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)分析钢化玻璃风化和冲蚀前后表面形貌及化学元素含量的变化情况.由各影响因素对信噪比的贡献率可知,各因素对钢化玻璃冲蚀性能影响程度从大到小为冲蚀角度、冲蚀速度、沙流量.钢化玻璃风化后在低冲蚀角度时受沙粒切削作用影响增强,在高冲蚀角度时受裂纹叠加作用影响减小,冲蚀角度对信噪比的贡献率在风化后减少5.8％.钢化玻璃风化后对冲蚀速度的敏感性提高,冲蚀速度对信噪比的贡献率在风化后增大7.2％.沙流量对信噪比的贡献率在风化前后差异较小.     

数字化变电站的电压互感器配置和电压切换

简要介绍了常规变电站中电压互感器的配置及电压切换。提出了在开发电子式电压电流互感器后,在数字化变电站中如何配置电子式电压互感器,以及如何进行电压切换等问题。还提出了几种电压互感器的配置方案,并对方案进行了比较,提出了数字化变电站中电压切换的方案。     

X射线荧光光谱法测定浮选磷矿中的主次组分

采用压片制样、X射线荧光光谱法测定浮选矿中磷、镁、铁、铝、硅、钙,选择了适合该矿种的测试条件,用经验系数和理论α系数法进行基体效应校正,各组分的标准偏差(SD,n=10)均小于0.04%,结果与化学法吻合。     

复合胶凝材料水化过程中Ca(OH)_2量的变化

采用热分析(TG/DTG)方法对不同水胶比、不同矿物掺和料种类和掺量的复合胶凝材料硬化浆体中Ca(OH)2量的变化情况进行了分析.结果表明:复合胶凝材料浆体中的Ca(OH)2量有所降低,但不与矿物掺和料的掺量成正比,矿物掺和料的稀释作用可促进硅酸盐水泥的水化程度提高;所有试样的Ca(OH)2含量在1 a龄期时均远远高于形成饱和Ca(OH)2溶液所需量,不必担心贫钙现象发生;大掺量矿物掺和料胶凝材料在较低水胶比时,其Ca(OH)2量基本不随水化龄期延长而波动,但在较高水胶比时,其Ca(OH)2量随水化龄期延长而降低.在较大水胶比条件下,矿物掺和料的允许掺量需要从严控制.     

高强型水泥沥青砂浆抗压强度影响因素分析

以28 d抗压强度为考察指标,研究了高强型水泥沥青（CA）砂浆流动性及各组分材料配合比对其抗压强度的影响.结果表明：高强型CA砂浆流动性对其成型后的密实程度有重要影响,高强型CA砂浆的扩展度宜控制在300-330 mm;高强型CA砂浆28 d抗压强度随水与水泥质量比的增大而小幅降低,随沥青与水泥质量比或砂与水泥质量比的增大而显著下降.     

西蒂坝溢洪道设计

西蒂坝于1975年投入运行，对大坝进行了坝体加高设计。随着大坝下游土地的占用，预计在百年一遇洪水时会发生大的破坏，因而，对坝体加高进行了重新设计，将增加一座闸控溢洪道和一个新增泄水底孔以更好地控制洪水，并将设置水库管理系统以防止百年一遇洪水时下游地区的洪水泛滥。