渣收集器的制造

介绍了渣收集器出口1 000mm高的锥体内,与介质接触的内表面堆焊中间层309Mo后,再堆焊STELLITE6合金盖面层,其余主体材料均为复合板,并且焊后需要进行分段去应力退火的渣收集器的制造,采取了合理的焊接工艺和制造工艺。     

新密市张庄水库大坝防洪安全性复核

通过对张庄水库设计洪水计算,根据计算结果复核水库大坝是否满足防洪标准要求;同时根据工程现状分析张庄水库大坝现状防洪安全性。     

中国大中型气田断裂和砂体输导特征对比

中国63个大中型气田天然气的输导通道分为6类：断裂、不整合、砂体、断裂-不整合、断裂-砂体、不整合-砂体。断裂是天然气运移的主要输导通道，以断裂为主要输导通道的大中型气田约占大中型气田总数的55．56％。为更好地对比以断裂和以砂体为主要输导通道的大中型气田的不同输导特征，利用天然气沿输导层输导速度的大小来反映天然气输导能力的强弱。对中国53个以断裂（包括断裂不整合）和砂体为主要输导通道的大中型气田天然气输导能力及天然气聚集效率进行了研究，结果表明，断裂输导天然气能力远高于砂体输导天然气能力，二者相差约4个数量级；断裂输导对大中型气田天然气聚集效率的贡献也大于砂体输导对大中型气田天然气聚集效率的贡献。图4表1参19     

易切削不锈钢1Cr17MoS的硫化物形态对力学性能的影响

易切削不锈钢1Cr17MoS中硫化物随冶炼控制方式的差异会呈现不同的形态。采用正常冶炼方式对1Cr17MoS钢进行锻制,硫化物呈细长条形状,长度一般为50～80 μm,长宽比为5～12;夹杂物尺寸为1～5 μm,大部分夹杂物小于3 μm。在冶炼中通过添加微量元素使1Cr17MoS钢经过锻制后的硫化物呈纺锤状、点球状,长度为10～30 μm,长宽比为2～5;夹杂物尺寸为3～20 μm,大部分夹杂物为10～20 μm。通过对不同硫化物形态的1Cr17MoS钢进行纵向和横向拉伸试验,结果表明,2种形态下1Cr17MoS钢的纵向拉伸断口均为韧窝断口,韧窝数量和大小受硫化物数量和宽度的影响,其形态与力学性能没有明显关系;1Cr17MoS的横向拉伸断口以准解理断口为主,还存在部分韧窝断口。传统冶炼方式中,冶炼过程未经过硫化物形态处理,细长条状硫化物破坏了试验钢基体的连续性,加速了横向拉伸的脆性断裂。而经过硫化物形态处理的冶炼方式中,纺锤状和点球状硫化物以韧窝形态出现,保留了试验钢的塑性特征,使其具备较好的横向拉伸性能。     

浅谈方法验证在检测实验室的应用

根据新版CNAS-CL01:2018,实验室在引用标准方法前应对方法进行验证。本文通过对新旧两版认可准则进行对比,明确了方法验证的定义和应用情况;提供了方法验证实施步骤,并分首次引用的标准和更新后的标准这两种情况对方法验证列举实例;为检测实验室方法验证的实施提供了应用参考。     

一种天然气化学链燃烧新工艺

本文提出了一种引入甲烷预重整过程的天然气化学链燃烧新工艺,此工艺有望替代燃气中压蒸汽锅炉、低压蒸汽锅炉、燃气热水锅炉以及导热油炉等,并可副产液体CO_2。通过浸渍法制备的CuO-SiO_2载氧体对本流程进行了实验验证。     

油藏合理井网密度的计算方法与应用

选择合理井网密度是油田开发设计的核心内容，科学合理的井网密度应该是既能达到储量损失小、最终采收率高、采油速度较高和开发效果较好，又能取得较好的经济效益。本文介绍了几种常见的确定井网密度的方法，包括技术井距的确定和经济井距的确定方法等，所得的方法应用到油田的实际生产，对提高开发效益起到了明显的效果。     

斜坡区低渗油藏开发技术对策研究

目前大港油田在歧口凹陷斜坡区新增规模探明储量,由于开采难度大,必须先期开展低渗油藏开发技术对策研究,增强决策的科学性和预见性,提高开发水平.应以三维地震数据体为依托,应用精细构造解释、多信息地震-地质地层对比等关键技术,研究岩性体的空间变化,明确油气藏类型及主控因素,建立地质模型；采用先进的工艺技术提高产能,对开发方式进行研究,最大限度的增加油藏经济可采储量.     

595℃长期时效对M152马氏体耐热钢力学性能的影响

采用力学性能测试、金相分析及TEM微观结构分析,研究了M152马氏体耐热钢在595℃长期时效过程中的力学性能和结构变化,并探讨了时效脆化机制。结果表明:在595℃时效过程中,发生了显著的回复,位错密度下降,且原始组织中弥散分布的M2C和M7C3碳化物逐渐转变成M23C6碳化物,并聚集长大,导致强度逐渐降低;时效脆化的主要原因是杂质元素的非平衡晶界偏聚和碳化物的晶界析出共同作用,时效初期的脆化主要是由于M2C碳化物沿马氏体板条界的连续析出造成的。