塑性混凝土心墙坝应力变形特性研究

为研究塑性混凝土心墙坝的应力变形特性,通过选取合适的本构模型、接触单元、施工过程和蓄水过程模拟方法等,结合工程实际,运用三维非线性有限元法对大坝应力变形进行计算分析。研究结果表明:在竣工期和蓄水期,坝体的水平位移及垂直位移的分布特征与一般均质土坝一致;大坝的大主应力均为压应力,从坝面向坝内应力逐渐增大,且最大值发生在坝体底部心墙附近;小主应力除局部存在较小的拉应力外,其余均为压应力。     

碳化及硫酸盐侵蚀对混凝土强度性能的影响研究

为研究碳化与硫酸盐侵蚀共同作用下混凝土的强度特性及其演变规律,分别通过单一硫酸盐干湿循环试验、单一碳化试验以及碳化与硫酸盐干湿循环的交替试验,分析其对混凝土强度特性的影响机理。试验结果表明:水灰比越小,单一硫酸盐侵蚀以及碳化与硫酸盐侵蚀交替作用后混凝土的抗压强度及劈裂抗拉强度降低幅度越小;随着碳化时间的延长,混凝土的抗压强度及劈裂抗拉强度呈现先快后慢的增长趋势,且水灰比越大,增长幅度越大;碳化与硫酸盐侵蚀共同作用下,二者对混凝土强度的影响特征并非各自影响效应的简单叠加,而是相互影响、相互促进。因此,在碳化和硫酸盐侵蚀作用同时存在的环境中,混凝土的水灰比不应太大。     

径流式水电站年发电量的灰色预测

通过径流式水电站年发电量变化及其预测问题的分析,建立了径流式水电站年发电量预测的灰色数学模型,并就预测中样本序列的拓扑选择、预测的目标等问题提出了相应的策略.最后结合一个实例说明了本方法的应用.结果表明,本文的方法及分析思路,对径流式水电站年发电量的预测具有较好的应用和参考价值.     

面板混凝土冻融劣化后动力性能的研究

为研究应变速率对面板混凝土经冻融劣化后动力性能的影响,对面板混凝土进行不同次数(0、25、50、75、100、125、150、175、200次)的冻融循环和不同应变速率(1×10-5、1×10-4、2×10-4、5×10-4、1×10-3s-1)的单轴压缩以及常规三轴试验。结果表明:单轴压缩试验下,应变速率相同的面板混凝土,冻融劣化程度加大,其动态极限抗压强度逐渐降低,峰值应变逐渐提高;冻融次数相同的面板混凝土,随着应变速率的增大,其单轴动态极限抗压强度随之增大,峰值应变随之降低。常规三轴试验下,经100次冻融循环、同一应变速率的面板混凝土,随着围压的增大,其极限抗压强度增幅减弱,混凝土的率敏感性有所降低,峰值应变随之提高。     

基于灰色理论的高面板堆石坝沉降预测研究

基于灰色系统理论,建立了进行高面板堆石坝坝体沉降预测的GM（1,1）模型,并用该模型对公伯峡面板坝的坝体沉降进行了灰色预测,结果表明,运用该模型对高面板堆石坝的坝体沉降进行预测是可行的,预测结果也是较为合理的。     

小水电站年发电量风险分析

在前人研究小水电站年发电量规律的基础上，指出了对其年发电量进行风险分析的必要性，同时首次提出了小水电站年发电量预测规则及风险分析的概念和方法，并结合实例进行了研究，指出的风险分析方法简便易行，可在众多的小水电站推广应用。     

重力坝深层抗滑稳定性的空间刚体极限平衡分析

针对软弱结构面走向与坝轴线相交这一重力坝深层抗滑稳定分析中比较普通的情况，在对滑动体所受到的侧向阻力作用机理进行分析的基础上，计入侧向阻力，进行了深层抗滑稳定性的空间刚体极限平衡分析     

低掺量粉煤灰再生混凝土抗冻耐久性试验研究

为进一步研究再生混凝土冻融循环后的性能变化,分析了再生粗骨料掺量(0％、20％、50％与100％)与低掺量粉煤灰(0％、10％、20％)在冻融循环作用下对再生混凝土质量损失率和相对动弹模量的影响,并通过电镜扫描技术对再生混凝土的微观结构进行了分析.结果表明:随着再生粗骨料掺量的增加,再生混凝土的质量损失率增加,相对动弹模量减小;粉煤灰掺量在20％范围内时,随着粉煤灰掺量的增加,再生混凝土的质量损失率减小,相对动弹模量增加;掺入低掺量粉煤灰减缓了再生混凝土的内部损伤速率;相比质量损失率,相对动弹模量对粉煤灰掺量的敏感性更高.     

溢流重力坝拟定剖面尺寸的若干问题

溢流重力坝是最广泛采用的坝型之一。为了减少坝体工程量，加大流量系数，本文就ＷＥＳ剖面曲线形式，挑流消能在不同挑角下坝高Ｐ１／Ｈ与挑距Ｌ／Ｈ的关系，以及面流和底流消能的堰面尺寸进行了讨论。介绍了用迭代法求解收缩断面水深，以便确定底流消能的有关尺寸。此外，还介绍了遇有完整基岩和软弱结构面时齿墙尺寸的确定。     

考虑接触摩擦特性的混凝土面板温度应力仿真分析

本文考虑面板与垫层之间的接触摩擦特性,应用笔者此前建立的温度场与温度应力的接触摩擦单元计算模型,进行了混凝土面板温度场与温度应力的仿真分析,获得了施工期及运行期面板温度场与温度应力的变化及分布规律。通过与面板温度实测结果的对比,证明所获得的面板温度的变化规律是基本符合实际的,也进一步证明上述接触摩擦单元计算模型是合理的。