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91.
利用电子扫描电镜、拉伸仪、耐疲劳性能试验机等分析测试方法研究铅浴等温淬火工艺对超细高强高碳钢丝组织和力学性能的影响。结果表明:对含碳量0.92%、直径Φ0.84mm的钢丝,升高加热温度、降低铅浴温度、提高过冷度有利于奥氏体化均匀,促进珠光体转变,导致先共析铁素体和二次网状渗碳体减少、珠光体片层间距减小、晶粒尺寸约20~30μm,后道湿拉拔至直径Φ0.12mm,断丝率降低至4~7次/t,钢丝最终强度达4080MPa。  相似文献   
92.
利用扫描电镜、透射电镜、冲击试验机等研究了时效温度对变形减面率为28%的紧固件用非调质钢MFT8冷拉拔线材冲击韧性的影响。结果表明:随时效温度的升高,线材冲击韧性先增大后降低;在最佳时效温度300℃保温2 h后,试样具有较好的冲击韧性,比时效前提高了约8.7%。这主要是因为时效处理后位错密度降低和尺寸较小的亚结构形成所致。  相似文献   
93.
研究交变载荷作用下,在AZ31镁合金疲劳裂纹尖端渗注锆酸盐的沉积行为及其对疲劳裂纹扩展速率的影响。用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪(XRD)观察分析裂纹尖端的形貌和物相成分,采取贴应变片方法确定渗注锆酸盐前后应力强度因子的变化。结果表明:锆酸盐转化液能在AZ31镁合金疲劳裂纹尖端形成锆酸盐ZrxOyZnxOy覆层;渗注锆酸盐后裂纹尖端应力强度因子降低约40%,能有效增强疲劳裂纹闭合效应,降低或延滞其疲劳裂纹扩展速率。  相似文献   
94.
研究了不同参数的Ⅲ型过载对近门槛区调质40Cr钢Ⅰ型疲劳门槛的影响.结果表明:过载后疲劳门槛均会提高,其程度随过载比的加大而增加;过载次数的有限增多也会使疲劳门槛略有增加,但效果将逐渐趋于饱和.过载机制主要有裂尖尾部塑性诱导裂纹闭合和裂尖附近的残余压应力状态.  相似文献   
95.
随着汽车工业对轻量化和安全性要求的提高,热成形高强钢在汽车领域的应用越来越广泛。针对22MnB5钢在热成形过程中表面易氧化和脱碳的问题,通过热浸镀Al-Si镀层提高热成形钢的抗高温性能。结果表明:当浸镀温度为700℃、浸镀时间为5 s时,22MnB5钢表面Al-Si镀层厚度约为40μm,其中Al-Si镀层截面组织由铝基固溶体、Fe-Al-Si三元合金和Fe-Al二元合金相三层组成。相比于原始钢板,热浸镀Al-Si镀层的22MnB5钢的抗高温氧化能力大幅改善,在900℃保温时其氧化增重速率约为0.11g/(m2·min)。  相似文献   
96.
采用光学显微镜及扫描电镜观察和力学性能试验研究了热成形22Mn B5钢板不同温度淬火后的组织形貌和力学性能。结果表明:热冲压成形的22Mn B5马氏体钢经过淬火后,力学性能得到提升。随着加热温度的升高,马氏体转变量和板条束宽度随着增大;加热温度为920℃,保温时间为2 min时,热成型22Mn B5钢板得到均匀板条马氏体组织,抗拉强度达到最大为1540 MPa,同时伸长率达到8.96%,强塑积较淬火前提高了8.75%,综合力学性能优良。  相似文献   
97.
利用原子力显微镜、显微硬度仪和摩擦磨损仪等测试方法研究表面机械冲击形变和稳定化热处理诱发Cu30Ni合金的显微组织结构变化和摩擦磨损性能。结果表明:与原始试样相比,机械冲击形变诱发非稳定晶界组织结构形成,稳定化热处理促进细化组织结构的非稳定晶界向稳定或亚稳定晶界转变,导致显微硬度从93HV提高到297HV,磨损速率从4.2mm3/m降低到0.41mm3/m,摩擦因数μ从0.35降低到0.32,且在机械冲击形变和稳定化热处理的试样磨痕形貌中未观察到显微裂纹存在。  相似文献   
98.
根据材料学科人才培养特点,提出了材料专业实验教学基于综合实践能力培养的改革思路。阐述了综合实践改革的内容和意义,并以材料工程综合实验周为例,介绍了初步改革成效。  相似文献   
99.
从理论上分析了在裂纹尖端附近区域内,侧贴电阻应变片的位置对测定疲劳裂纹闭合时灵敏度的影响,并用实验加以验证;得出了一些有益的结论。  相似文献   
100.
三峡三期围堰系统是二、三期工程衔接及确保按期蓄水发电的关键性控制工程。为此,三期截流采用了垫底加糙拦石坎、双戗堤立堵进占技术,土石围堰防渗墙施工采用了振孔高喷、常规钻孔高喷、钻喷一体化高喷等工艺方法,三期RCC围堰施工首次把集混凝土水平运输、垂直运输、仓位布料于一体的塔带机作为碾压混凝土的主要运输工具,成功地解决了浇筑过程中骨料分离、集中、层间结合不良的问题;并采用连续翻转与台阶模板以及全新的人仓口设施与汽车冲洗设备及新型防渗技术,实现了提前截流、提前抽水、提前挡水的目标,工程质量满足合同及规范标准。  相似文献   
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