铜尾矿粉透水混凝土性能研究

选矿过程中产生的尾矿废料大量堆积不仅会产生尾矿坝失稳问题,还会造成严重的环境污染。采集云南省某铜尾矿坝中铜尾矿砂,将铜尾矿砂分别作为细骨料和磨细后的铜尾矿粉,掺入到透水混凝土中对其进行性能研究。结果表明:铜尾矿砂作为细骨料掺入透水混凝土时随着掺量的增加透水系数减小,当掺量为5%时较为合适;当用磨细铜尾矿粉作为矿物掺合料等量取代水泥胶凝材料时,掺量为5%时28、60 d透水水泥混凝土立方体抗压强度达到最大,但随着掺量继续增加强度逐渐减小需要配合粉煤灰的复掺。     

670 MW超临界对冲燃烧直流锅炉低氮改造技术探讨

国能(泉州)热电有限公司在2015年对#3锅炉进行低氮改造,对比同工况下未进行改造的#4炉,选择性催化还原(Selective Catalytic Reduction,SCR)入口NO_x降低100 mg·Nm^-3以上,效果显著。但是,按分级燃烧原理改造后的锅炉存在水冷壁高温腐蚀、锅炉受热面易结焦、燃烧不充分等问题。针对存在的问题,公司采取了一系列应对措施,取得了良好效果。     

基于流固耦合理论的尾矿库数值模拟及模型试验研究

以云南省某尾矿库为例,运用流固耦合原理进行尾矿库三维有限元数值模拟,研究尾矿库在正常工况和洪水工况下浸润线高低和孔隙水压力大小变化情况,并运用模型相似理论建立室内尾矿库试验模型,分别在2种工况下进行浸润线和孔隙水压力实际测量。研究结果表明:正常工况下,数值模拟中考虑流固耦合作用比不考虑流固耦合作用时浸润线偏差5%,孔隙水压力大小偏差30%;模型试验实测浸润线和孔隙水压力结果与考虑流固耦合作用时偏差分别为0.12%、6%,不考虑流固耦合作用时偏差分别为0.35%、21.20%。洪水工况,数值模拟中考虑流固耦合作用比不考虑流固耦合作用时浸润线偏差10%,孔隙水压力偏差16%;模型试验实测浸润线和孔隙水压力结果与考虑流固耦合作用时偏差分别为4.6%、4.1%,不考虑流固耦合作用时偏差分别为7.3%、11.3%。在2种工况下,数值模拟考虑流固耦合作用时尾矿库内浸润线和孔隙水压力更加接近室内模型试验结果。因此,在数值模拟中考虑流固耦合作用的计算结果更加趋于实际工程情况和满足工程实际要求。     

高压气体淬火过程中热传导方程逆问题的求解

在钢高压气体淬火过程的计算模拟中,关键问题之一是温度场和应力场边界条件的确定。本文利用显示有限差分法、非线性估计法和由热电偶测试而得到的温度－时间关系,求解热传导方程的逆问题,得出了气体淬火过程表面换热系数与温度间的非线性关系。这种方法具有收敛速度快、不受试件表面加工质量限制,而且利用了热电偶温度检测技术较为成熟稳定的特点。     

超音速电弧喷射雾化制备AgNi15复合颗粒(英文)

采用超音速电弧喷射雾化法(UASA)制备高熔点、难互溶的AgNi15复合颗粒,采用筛分法测量复合颗粒粒度分布,使用SEM、EDS和XRD分析颗粒形貌、凝固组织结构和亚稳固溶扩展。结果表明:采用UASA制备的AgNi15复合颗粒具有球形度高和分散性好的特点,直径小于74和55μm颗粒的质量分数分别为99.5%和98%。复合颗粒凝固组织结构为富镍相β(Ni)球形颗粒弥散分布在富银相α(Ag)基体中,而较大的β(Ni)颗粒中又弥散分布着α(Ag)颗粒。Ag和Ni相互实现了亚稳固溶扩展,在室温条件Ni在Ag中的固溶度在0.16%~0.3%之间(摩尔分数)。     

水泥-高钙粉煤灰改良泥炭质土力学性能研究

为研究水泥与高钙粉煤灰作为添加剂对云南昆明滇池地区泥炭质土改良的可行性和改良效果,分别对泥炭质土和不同掺量下单一掺入改性材料(水泥、粉煤灰、高钙粉煤灰)以及混合掺入改性材料(水泥粉煤灰、水泥高钙粉煤灰)的改性土进行击实试验、渗透试验、标准固结试验、直剪试验和无侧限抗压试验,通过对比分析泥炭质土和各改性土的力学性质试验结果,得出最佳改良方案。结果表明:单一掺料水泥、粉煤灰、高钙粉煤灰和混合掺料水泥粉煤灰以及水泥高钙粉煤灰都对泥炭质土力学性能具有一定的改良效果,其中混合掺料水泥粉煤灰和水泥高钙粉煤灰对泥炭质土的改良效果要优于单一改性材料,且当泥炭质土里掺入6%水泥+12%高钙粉煤灰时,改良效果最佳。     

厅子塘水电站砌石拱坝结构三维有限元分析

根据浆砌石坝设计规范和混凝土拱坝设计规范,结合云南厅子塘水电站细石混凝土砌石双曲拱坝工程特点,采用三维有限元方法,对拱坝体在多种荷载组合的工况条件下的坝体应力和变形进行了研究。研究结果表明,砌石双曲拱坝坝体的应力及变形均符合有限元计算一般规律,坝体最大位移在允许范围内,坝体上游面应力偏大,但在进行有限元等效应力核算后,计算研究结果在规范允许范围内。     

东庞矿5m综采跨上山连续开采技术

综采跨上山连续开采是实现高产高效的重要方面 ,采用以高强锚杆支护为主 ,锚索支护为辅 ,并配以U型钢支护和局部巷道围岩注浆、粉煤灰充填的综合加固技术 ,是大采高综采面过大跨度、大高度平交平行老巷、斜交老巷及近距离上山开采的有效措施。矿压观测表明 ,跨采巷道围岩变形控制在预计的范围内 ,效果良好     

基于采用分液冷凝有机闪蒸循环分液干度分析及优化

分液冷凝是一种新兴的强化传热方法,可以显著提高冷凝传热系数。将分液冷凝应用于有机闪蒸循环(OFC),采用R227ea、R236ea、R245fa、R600、R601、R600a、R601a、R1234ze和R1234yf为循环工质,分别研究了进口干度、分液干度、冷却水温升和质流密度对冷凝器换热面积的影响。研究结果表明:当进口干度较大时,换热面积会随着分液干度的增大而先减小后增大;当分液干度较小时,分液干度越接近进口干度换热面积越小。采用分液冷凝后的冷凝器换热面积相对不分液时减少13.2%~55.3%,且相对减少量随着进口干度的增大而减小。     

基于分液冷凝采用R600a/R601a混合物有机闪蒸循环性能分析

建立分液冷凝有机闪蒸循环(liquid-separation condensation organic flash cycle,LSOFC)的热力学模型,采用R600a/R601a为循环工质。研究热源温度为100～150℃时,摩尔组分对LSOFC系统不分液情况下净输出功率以及单位输出功率所需总的换热面积(Aper)的影响。同时在系统净输出功率最大的情况下,探讨了热源温度150℃时,分液干度以及摩尔组分对LSOFC系统净输出功率以及Aper的影响规律。并对LSOFC系统分液与不分液时Aper进行比较。结果表明,与R600a和R601a相比,热源温度为100、110～130、140℃和150℃,且R600a/R601a混合物摩尔组分分别为0.2/0.8、0.1/0.9、0.9/0.1及0.7/0.3时,LSOFC系统的净输出功率最大,且一般情况下,采用分液冷凝可有效减少系统的Aper。当热源温度为150℃,R601a摩尔组分为0.9时,分液冷凝系统的Aper相对于不分液情况最大减少了23.33%,只有当热源温度为100℃,R601a摩尔组分为0.5、0.6及0.7时,采用分液冷凝系统的Ap...