三山岛金矿深部巷道围岩放热系数实验研究

随着矿山开采深度增加,原岩温度亦不断升高,围岩放热是深部矿体热环境恶化的诱因之一,严重制约深部矿体的安全高效开采。为有效分析三山岛金矿深部巷道围岩热源灾害诱因,本文通过在三山岛不同中段现场钻取岩样,在实验室内进行加工,应用稳态法测试岩石放热系数,测试结果表明:围岩的热传导系数随地点不同亦有一定的差异,三山岛金矿岩石的平均热传导率为1.92,围岩的平均热传导率为1.79,借此可以分析围岩放热量,为深部降温提供基础数据。     

O2分子在Al(110)表面选择吸附性的对比研究

采用密度泛函理论中广义梯度近似(GGA)计算方法对比分析了 O2分子在 Al(110)面3个不同吸附位(顶位、桥位和穴位)的吸附性质,通过吸附能的比较,桥位的吸附能高于顶位和穴位,是最佳的吸附位。吸附质的态密度、吸附物 O2分子轨道电荷分布的变化以及金属表面原子轨道电荷分布的变化揭示了吸附过程中电荷的转移趋势。计算结果表明,通过分析吸附质的原子轨道电荷分布和电子态密度,发现 O2在 Al(110)表面吸附的过程中,主要是 O 原子的2P 轨道和 Al 的3S 轨道的电子相互作用,并展示出较强的化学吸附。     

闭式液压驱动飞机牵引车行车制动系统试验研究

以某型新研制的闭式液压驱动飞机牵引车为研究对象,分析了液压系统作为车辆行车制动系统的性能特点及存在的问题,通过对几种典型制动工况下车辆实际制动距离的比较,以及对转速、压力等系统参数的在线测试,进一步掌握了液压系统制动、鼓式制动及多片式制动作为车辆行车制动系统时的制动效果和工作参数,同时验证了飞机牵引车行车制动系统设计的有效性.     

多元复合纳米膜自动化镀覆工艺的研究

采用80C51单片机系统对PH-700A型多弧离子镀膜机的起弧单元进行了改进,实现了弧靶起弧的自动控制,精确控制了不锈钢靶的起弧间隔时间和燃弧时间。利用该套设备和多弧离子镀技术以每间隔数分钟开启不锈钢靶数秒的方式制备了TiN/不锈钢多元纳米复合膜层,并对膜层的断口形貌、相组成、择优取向、硬度等进行了测试分析。结果表明,镀膜分层均匀,层与层之间有清晰的界面,晶粒尺寸普遍〈15 nm,达到了纳米晶水平。     

风电机组变桨距功率简化计算方法

以某风电机组变桨距系统为研究对象,介绍了变桨距所需驱动功率的简化计算方法。在变桨距力矩的计算中,忽略了桨叶绕其纵轴变桨产生的惯性力矩、桨叶重心偏离纵轴产生的力矩和弹性变形引起的力矩,仅考虑了桨叶离心力产生的变桨阻力矩、作用在桨叶上的空气动力变桨阻力矩和运动副摩擦阻力矩。该简化计算方法可以为变桨距驱动部件的选型提供参考。     

内蒙古赛汉敖包铅锌多金属矿地质特征及找矿方向

赛汉敖包铅锌多金属床位于克旗-热水汤北东向压扭性断裂带南西部。该区构造控矿明显,大断裂派生的次级构造是区内的主要容矿构造,断裂的类型及规模直接控制了矿体的规模、形态、矿化类型等矿床地质因素。因此,研究本区的地质特征及控矿因素对本区的找矿具有重要意义。     

肝癌氩氦刀术后的DSA血管造影分析

目的了解肝癌氩氦刀(ECS)术后的DSA影象特征.方法本组对38例肝癌患者(原发性肝癌32例,转移性肝癌6例)作氩氦刀治疗,术后分别在7 d左右、30～60 d行肝动脉或超选择血管造影.结果单个冰球覆盖的病灶呈圆形或类圆形,其中＜5 cm以下的单发病灶,冰球覆盖较完全.冰球叠加覆盖的病灶形态多为不规则形.巨块型,弥漫结节状,治疗区内可见到病理血管和肿瘤染色.冰球覆盖遗漏区18个,肝动脉-静脉和肝动脉-门静脉瘘各4例,穿刺道出血5例,造影剂外溢6例.ECS治疗区域与周围组织有明显界限.ECS治疗术后并行肝动     

锥孔孔深检具设计

在分析了用传统方法测量L480B-2提前器用联接盘1：5锥孔量规尺寸φ15至端面深度尺寸10-0^0.036所存在的弊端的同时，介绍了新设计检具的结构原理和定量测量装置配置。现场使用证明：新检具便捷、高效、可靠，一改过去的定性测量为定量测量，实现了对尺寸参数的精确测量和在生产现场对工件进行100％的检测，保证了产品的质量，满足了生产需要。     

提高喷油泵齿杆滑动性的工艺改进

随着柴油机的发展,齿轮齿杆式喷油泵的油量调节机构得到了越来越广泛的应用。本文通过工艺改进解决了齿杆滑动性差的问题,使批量生产的喷油泵总成齿杆的滑动性大大提高。     

对ND5机车柴油机活塞组的结构分析

一、概况 我国向美国GE公司购买的ND5机车配用该公司生产的四冲程、V型、缸径228.6毫毫、行程266.7毫米7FDL柴油机。它自1956年首次从V型7FAL柴油机投入铁路运用以来,经过长期的试验改进,已经把柴油机的公升功率提高到相当高的水平,发展为性能指标先进、强化程度高的7FDL柴油机。从7FAL发展到7FDL的每次变革改进都是从活塞组件开始的。最初的活塞为整体铸铁振荡冷却结构,冷却油通过主:副连杆的止回阀流入连杆体的油孔,再经活塞销上的钻孔进入摇摆式振荡腔,整个活塞配制4道气环、3道油环(见图1)。这一结构的活塞经过11.2～16万公里的运行,机油耗量为燃油耗量的 2％左右,顶环发现拉毛。第一次改进是在铸铁活塞上进行,主要取消裙部第三道油环(见图 2)。这样顶环的寿命提高到24～32万公里。第二次改进仍在铸铁活塞上进行,主要是降低顶环位置和取消第二道油环(见图3),这样使顶环的温度显著下降,寿命提高到56～72万公里,机油耗量为燃油耗量的0.6～0.7％,平均有效压力从14.3kgf/cm~2提高到17.gkg/cm~2,在上述铸