全文获取类型
收费全文 | 3411篇 |
免费 | 233篇 |
国内免费 | 140篇 |
专业分类
电工技术 | 206篇 |
综合类 | 274篇 |
化学工业 | 415篇 |
金属工艺 | 143篇 |
机械仪表 | 190篇 |
建筑科学 | 371篇 |
矿业工程 | 192篇 |
能源动力 | 74篇 |
轻工业 | 229篇 |
水利工程 | 186篇 |
石油天然气 | 259篇 |
武器工业 | 26篇 |
无线电 | 321篇 |
一般工业技术 | 222篇 |
冶金工业 | 140篇 |
原子能技术 | 34篇 |
自动化技术 | 502篇 |
出版年
2024年 | 34篇 |
2023年 | 128篇 |
2022年 | 143篇 |
2021年 | 109篇 |
2020年 | 98篇 |
2019年 | 140篇 |
2018年 | 133篇 |
2017年 | 60篇 |
2016年 | 62篇 |
2015年 | 81篇 |
2014年 | 208篇 |
2013年 | 140篇 |
2012年 | 193篇 |
2011年 | 186篇 |
2010年 | 174篇 |
2009年 | 188篇 |
2008年 | 146篇 |
2007年 | 134篇 |
2006年 | 164篇 |
2005年 | 126篇 |
2004年 | 153篇 |
2003年 | 129篇 |
2002年 | 81篇 |
2001年 | 80篇 |
2000年 | 91篇 |
1999年 | 68篇 |
1998年 | 57篇 |
1997年 | 59篇 |
1996年 | 55篇 |
1995年 | 49篇 |
1994年 | 38篇 |
1993年 | 38篇 |
1992年 | 46篇 |
1991年 | 26篇 |
1990年 | 34篇 |
1989年 | 34篇 |
1988年 | 15篇 |
1987年 | 10篇 |
1986年 | 14篇 |
1985年 | 13篇 |
1984年 | 12篇 |
1983年 | 6篇 |
1982年 | 4篇 |
1981年 | 15篇 |
1980年 | 4篇 |
1979年 | 2篇 |
1972年 | 1篇 |
1959年 | 3篇 |
排序方式: 共有3784条查询结果,搜索用时 46 毫秒
121.
为了研究Y12Cr18Ni9Cu奥氏体易切削钢的高温力学性能,利用Gleeble-3500热模拟机对Y12Cr18Ni9Cu钢进行了不同温度的高温拉伸试验,并对断口形貌、抗拉强度以及断面收缩率进行了分析。结果表明,随着温度升高试验钢的高温抗拉强度逐渐降低,断面收缩率逐渐增加。试验钢的低温脆性区为800~900℃,未出现高温脆性区。低温脆性区的出现是由于材料在热变形过程中没有发生动态再结晶,并且由于硫化物与基体所能承受的变形能力不同,裂纹在硫化物与基体界面产生,最终导致脆性断裂。在1150~1250℃温度范围内,试验钢发生了动态再结晶并表现出良好的高温热塑性,Y12Cr18Ni9Cu奥氏体易切削钢的热加工温度应选择在1150~1250℃之间。 相似文献
122.
目的 减小304钢的表面粗糙度,以满足工程应用中对高质量表面的需求。方法 提出采用等离子体电解抛光(Plasma Electrolytic Polishing,PEP)技术实现304钢表面精整改性,结合高速摄影技术,研究等离子体电解抛光放电过程。通过对比304钢在不同电解液中形成钝化膜的电化学特性,探究不同工艺参数对抛光效果的影响,进一步设计正交试验研究不同因素间的交互作用及最佳工艺方案,阐释抛光前后表面微观形貌与浸润性、耐腐蚀性能及硬度的关系。结果 通过对比分析不同电解液体系中304钢表面钝化膜的电化学特性表明,304钢在(NH4)2SO4溶液中的腐蚀电位最低,钝化膜更容易被击穿,因此选用(NH4)2SO4作为电解液。正交试验和极差分析结果表明,304钢在抛光电压370 V、电解液温度80 ℃、电解质质量分数7%、抛光时间6 min的条件下获得最小的粗糙度(~0.050 mm)。各因素对304钢表面粗糙度的影响大小顺序为电解液温度>抛光时间>抛光电压>电解质浓度。表面性能结果显示,抛光后304钢的表面光洁度显著提高,呈镜面光泽,接触角由35.09°提升至78.52°,耐腐蚀性有所提高,表面硬度略有下降。结论 通过等离子体电解抛光实现304钢表面粗糙度减小及表面质量的显著提高,该技术具有抛光效率高、工艺简单、节能环保等优点,可广泛应用于生物医疗、石油化工、机械制造等领域。 相似文献
123.
遗产地普遍存在居民生活与旅游发展相矛盾的现象,甚至导致大量居民外迁,这个矛盾的解决对遗产地持续发展具有重要意义。有别于普通社区,遗产地的多重身份使管理更具复杂性,从不同身份内涵的角度研究居民感知,是应对遗产地利益冲突问题的关键切入点。本文以鼓浪屿为例,通过问卷调查获取居民感知量表,利用统计分析探究不同片区居民感知的空间分异特征,运用Kruskal-Wallis H检验分析差异程度。研究发现文化景观保护、申遗后社区品质改善了感知空间差异的问题。 相似文献
124.
多组元的Zr基非晶合金成分的复杂性对开发具有优异玻璃形成能力的Zr基非晶合金提出巨大的挑战。另外,大部分Zr基非晶合金含有有毒元素Be或者贵金属。因此,采用一种简单有效的方法开发无毒无贵金属元素的多组元Zr基非晶合金十分必要。本文中采用二元共晶比例法和部分元素替代法快速的开发出了一种新的临界尺寸大于10mm的 Zr50Ti5Cu27Ni10Al8非晶合金。这个非晶合金的热稳定性和硬度也通过原位高温X射线衍射和纳米压痕方法测量得出。 相似文献
125.
作者通过对助滤剂透过率测定方法的理论研究与对比.提出了使用Carman公式和Ruth公式测定透过率,是统一各种助滤剂型号的唯一办法。 相似文献
126.
127.
为揭示有初始损伤的喷射混凝土在硫酸侵蚀作用下的性能劣化规律,根据超声波波速变化定义初始损伤度,利用压力试验机对混凝土试件进行初始损伤预制,使初始损伤出现5个不同梯度:0.10、0.15、0.20、0.25、0.30。通过干湿循环硫酸盐侵蚀试验,以外观形貌、质量变化率、相对动弹模量作为评价指标,并借助微观形貌分析和化学组成分析,系统研究了初始损伤度对喷射混凝土抗硫酸盐侵蚀性能的影响,探讨了影响机理,建立了初始损伤喷射混凝土在硫酸盐侵蚀作用下的损伤演化模型。结果表明,在整个侵蚀过程中,随着侵蚀时间的延长,喷射混凝土试件质量和相对动弹模量均呈先增大后减小的变化趋势。初始损伤度为0.10时混凝土受硫酸盐侵蚀过程影响较小,基本可以忽略。初始损伤度超过0.10后,试件在硫酸盐侵蚀作用下的劣化速度加快。经历180个干湿循环侵蚀后,初始损伤度为0.15、0.20、0.25、0.30组试件的质量较基准组分别下降了2.9%、3.4%、4.0%和4.7%,相对动弹模量分别降至0.42、0.34、0.28、0.16。预制初始损伤所产生的砂浆微裂缝和骨料位移为硫酸盐的侵入提供了有利条件,损伤度为0.10的试件表面有少量剥蚀,内部微裂纹较基准组略多,但腐蚀劣化并不严重。损伤度为0.30的试件表皮几乎全部脱落,内部出现了大量贯穿裂缝,裂缝较宽且深,反应产物中石膏和钙矾石晶体衍射峰强度最高,侵蚀损伤最为严重。根据相对动弹模量变化定义侵蚀损伤因子,所建立的损伤模型曲线与试验结果吻合较好,拟合相关系数均在0.94以上,可以较好地反映不同初始损伤喷射混凝土的损伤劣化规律。 相似文献
128.
为解决机器视觉在零件的自动装配领域三维重构精度不高且计算量大的问题,提出了一种基于正交视觉装配机器人系统。运用了两个工业相机构成正交视觉,将动态视觉问题转化为静态问题,将立体视觉转化为平面视觉;采用三个平移滑台和三个转动自由度的机械臂构成装配机器人的主体,达到了降低装配机器人的控制难度和提高装配机器人的空间到达能力的目的;建立了正交双目视觉模型,演算了零件在两个正交下获取其空间位置和姿态的基本原理;最后通过对执行件末端定位精度的柔性仿真,验证了装配机器人的机械系统的可行性。 相似文献
129.
以1,6-二溴己烷和1,8-二溴辛烷与富含氮单体2,6-二苯并咪唑基-4-羟基吡啶反应制备双端三齿配体1,6-二-[2,6-(二苯并咪唑基)吡啶氧基]己烷和1,8-二-[2,6-(二苯并咪唑基)吡啶氧基]辛烷。两种配体分别与过渡金属离子La(Ⅲ)组装得到具有温度响应性和化学刺激响应的凝胶聚合物,并具有一定的荧光效应。NMR表征表明,成功地制备了单体及配体,应用TG、XRD对聚合物的性能进行测试。刺激响应性实验表明,该凝胶聚合物对温度具有可逆的响应性,并对化学试剂甲酸具有化学刺激响应性。光学性能研究表明,在紫外线的照射下,聚合物具有明显的发光现象,最大发射峰都位于419 nm处。 相似文献
130.