不锈钢材料磷酸盐氧化处理及溶胶-凝胶膜层研究

通过试验在不锈钢材料表面得到了磷酸盐氧化膜层以及磷化膜上的溶胶-凝胶膜层,研究了促进剂的加入对磷化膜层的影响,并通过盐雾试验、湿热试验、盐水浸泡试验、阳极极化曲线等评定了磷化膜和溶胶-凝胶膜层的耐腐蚀性能,通过拉伸试验研究了磷化膜对力学性能的影响.结果表明,磷化后的不锈钢材料有较好的耐腐蚀能力,促进剂的加入使其耐腐蚀性能进一步提高,而且其力学性能不受影响;在磷化膜上刷涂溶胶-凝胶膜层后,其耐腐蚀性能得到了进一步提高.     

热处理对碱矿渣胶凝材料结构及介电性能的影响

研究了热处理工艺对碱激发矿渣(alkali active slag cement,AASC)胶凝材料硬化体结构和介电性能的影响.研究结果表明,随着热处理温度的提高,胶凝材料硬化体的介电常数和介电损耗逐渐下降,当热处理温度达到400℃左右,介电损耗下降到10-2数量级水平,此时影响胶凝硬化体介电损耗的主要因素是胶凝材料硬化体中的自由水、化学水等;当热处理温度达到750℃左右,介电损耗下降到10-3数量级水平,与电子封装陶瓷材料接近;XRD和SEM分析结果也表明,随着碱激发方式的改变,双碱激发胶凝材料硬化体在750℃左右发生析晶现象,径向线收缩约为6%,有陶瓷化倾向;胶凝硬化体介电损耗在该阶段急剧降低主要是由碱矿渣胶凝材料相组成和微观结构变化造成的.     

AZ80镁合金表面冷喷涂铝/微弧氧化复合涂层耐蚀性能

采用冷喷涂技术在 AZ80 镁合金表面制备一层纯铝涂层,然后通过微弧氧化技术在纯铝涂层表面成功制备纯铝/氧化铝复合涂层.使用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X 射线衍射仪(XRD)分析涂层的表面和截面形貌、成分、相结构,并利用动电位扫描技术和电化学阻抗谱研究涂层在 3.5%NaCl(质量分数)溶液中浸泡不同时间(30 min和 7 天)的腐蚀行为.结果表明:浸泡 30 min后,纯铝涂层和纯铝/氧化铝复合涂层的腐蚀电流密度分别为 3.7×10－6 ,8.0×10－7 A·cm－2 ;浸泡 7 天后,腐蚀电流密度分别为 9.0×10－6 ,1.8×10－6 A·cm－2 ,纯铝/氧化铝复合涂层和冷喷涂铝涂层均能有效延缓镁合金基体腐蚀.其中,微弧氧化复合涂层的耐蚀性约为冷喷涂纯铝涂层的 5 倍,耐蚀性的进一步提高归因于微弧氧化陶瓷层优异的物理屏障作用.     

一种用于工序间防锈的含有稀土成分的硅烷水溶液

研究了一种基于硅烷的工序间防锈溶液,分别考察了硅烷水解时间、溶质浓度、浸涂时间以及干燥工艺对Q235钢试样的工序间防锈性能影响.并通过在硅烷溶液中添加稀土金属盐.提高了常温干燥试样的防锈性能.最后对稀土金属盐能够提高试样防锈性能的原因进行了讨论.     

自然环境下煤尘表面水分蒸发特性的实验

为确定经济合理的喷洒工艺,采用现场实测的方法对煤尘洒水后其表面水分的变化进行了全年测定。在分析了自然环境下煤尘表面水分的蒸发迁移特性后指出：水分蒸发速率取决于相间浓度差、阻力以及初始接触面积等气-液界面上的特征参数。并将全年实测数据进行整理,得出煤尘表面水分变化速率k随大气湿度、空气流速及环境温度变化的定量表达式,明确了水分蒸发速率与各气象要素之间的关系。     

火焰原子吸收光谱法测定脱氢催化剂中铂、锡、锂的含量

在聚四氟乙烯压力溶弹内,用王水作溶剂溶解样品,应用火焰原子吸收光谱法测定脱氢催化剂中铂、锡、锂的含量。研究了酸度及共存元素对被测元素的影响。试验表明,在试液中加La,Cu可以有效消除20种共存元素对铂测定的干扰。铂、锡、锂的检出限分别为0.23μg/mL,0.96μg/mL,0.014μg/mL。相对标准偏差小于3 45%,标准加入回收率98.2%～102.6%,方法的精密度和准确度良好。     

一种快速生成仪表汉字库的方法

介绍一种能快速、准确生成仪表汉字库的方法。这种方法依据国际汉字字符集GB2312－80和汉字在计算机内部的编码规则,推导出汉字偏址定位公式,进一步获取汉字的字模,并将字模按照特定的格式保存在指定的文件中,再直接连接到仪表汇编程序,编译后生成仪表汉字库。     

晶体型interleaver器件的带宽优化设计

介绍了晶体型interleaver器件的基本工作原理,同时应用傅立叶级数的方法对interleaver输出光谱带宽特性进行优化设计.理论计算表明interleaver器件的自由光谱范围只和第一级晶体滤波器的长度有关.而输出光谱的带宽特性与晶体滤波器的串联级次有关.当满足不同相位条件的多级晶体滤波器串联时,调节各级双折射晶体光轴之间的夹角可以改变光强表达式中各级谐波对应的系数,从而改善输出光谱带宽特性.本文重点分析了两级晶体滤波器串联时的情况,并从实验上验证了理论分析的正确性.实验结果显示,经过带宽优化设计后的器件,输出光谱特性得到了明显改善.同时通过分析还发现,该带宽优化理论同样适用于马赫-陈德尔涉仪型interleaver的设计.(OD13)     

45#钢高速冲击穿孔的显微组织

借助烧结的W合金圆柱体垂直冲击60mm厚的45^#热轧钢板实验,利用扫描电镜和光学金相显微镜研究了45^#钢高速冲击穿孔的显微组织。冲击波使穿孔周围的晶粒破碎,冲击引起的材料变形功转变为热能,以及侵彻过程中的摩擦作用,使穿孔表面熔化,靠近熔化区的晶粒发生再结晶。从穿孔表面到钢板内部可分为：熔化快凝层、再结晶细晶层、变形细晶层、形变层和正常基体组织。在细晶层和形变层中,铁素体晶粒的变形量要远远大于珠光体,部分珠光体开裂,其周围形成微裂纹和微孔洞。钢中的硫化锰夹杂在变形中被剧烈拉长。由于铁素体的塑性,钢板的破坏方式为延性扩孔。     

考虑到吸附气所占空间的页岩气资源/储量计算方法

页岩气资源落实是中国未来天然气产量增长的最现实领域,页岩气资源/储量作为页岩气开发的基础,是页岩气开发方案编制、规划战略制定等的重要依据之一。现行页岩气资源/储量计算方法中普遍采用体积法计算吸附气储量和容积法计算游离气储量,但2种方法都没有考虑到吸附气和游离气共同储集在页岩微观孔隙中的情景,因此在游离气计算过程中应该扣除吸附气所占的孔隙体积。在页岩储层孔隙结构与页岩气赋存状态分析的基础上,建立了新的页岩孔隙与页岩气赋存状态模型和页岩气储层岩石物理模型,并进一步据此建立了符合页岩气储集特征的资源/储量计算的新方法。以四川盆地南部泸州海相和鄂尔多斯盆地东缘海陆过渡相页岩气评价井为例,对比了新方法与现行常规方法计算结果的差异性,现行方法高估了页岩气地质储量20%以上。与海相页岩相比,海陆过渡相页岩总孔隙度偏低,扣除吸附气所占孔隙空间,游离气含量占比仅为12%,游离气含量偏低成为单井产量偏低的原因之一。