互动流体变形技术的算法分析

阐述互动流体变形技术在模拟流体运动时,光滑粒子流体动力学方法、SPH方法采用GPU并行运算对其进行加速,流体的可视化使用光线追踪算法,从而得到很好的流体视觉效果。     

基于二维运动的应力分布测量系统的设计

为了克服传统应力测量不能实现对光学元件应力分布的全局测量的问题,该文提出了一种应力自动测试系统。该系统通过双弹光调制光路产生调制信号,经FPGA中的数字锁相技术实现解调后传输到上位机中计算出相关的应力参数。同时又加入了二维运动平台来实现待测样品的运动,进而实现对待测样品每个位置都能进行测量。最终上位机将各点的应力参数结合二维平台运动的位置参数绘制出二维显示图,实现了对样品应力测量的二维可视化显示。根据实验结果,测量的相对误差为0.5%,并能直观地展示应力分布。该测试系统的弹光调制信号、二维运动参数信号和数据处理都由上位机软件进行控制,实现了光机电一体化,具有良好的实际应用价值。     

海上风浪结合发电系统用两自由度发电机研究综述及展望

近年来,多能互补利用成为能源开发的一种新趋势。海上风能和波浪能具有无污染、能量形式集中等诸多优点,一种基于两自由度直线旋转发电机的新型风浪结合发电系统应运而生。对海上风能和波浪能发电系统的研究现状进行综述,对比独立开发海上风能和波浪能的发电系统、传统风浪结合发电系统及新型海上风浪结合发电系统各自的优缺点;对作为新型海上风浪结合发电系统核心能量转换装置的两自由度直线旋转发电机的研究现状进行总结,并通过有限元方法初步验证了两自由度发电机用于新型海上风浪结合发电系统中的可行性,随后探讨该类发电机的研究热点及难点。最后,对海上风浪结合发电系统用两自由度发电机未来主要的研究方向进行了展望。     

视场非完全重叠的分布式雷达多目标跟踪方法

在探测能力、波形设计及天线指向等因素制约下,分布式雷达视场并非完全重合,由此造成的观测信息差异给后续信息融合带来了巨大挑战。该文基于高斯混合实现的集势概率假设密度(CPHD)滤波器,提出了一种视场部分重叠下的分布式雷达多目标跟踪方法。首先,利用多目标密度乘积切分出概率假设密度(PHD)中表征共同观测信息的部分;之后,标准的分布式融合(算术平均或几何平均融合)方法作用于切分出的共同观测目标信息以提升跟踪性能,补偿融合则作用于雷达单独观测目标信息以扩展视场范围。该文方法无须视场先验信息,能够适应雷达视场未知时的分布式融合多目标跟踪场景。仿真实验验证了所提出方法在未知、时变雷达视场下跟踪多目标的性能,表明了该文方法比基于高斯混合的聚类方法性能更好。      

基于Linux的ARM芯片嵌入式视频监控终端设计

本文以ARM芯片作为控制中心,利用ARM控制板从端口获取视频信息,最终实现实时监测功能.实验证明该系统有良好的可靠性.而且有较好的可扩展性.     

球型支座应用于大型渡槽的隔震研究

结合实际大型渡槽工程,设计球型隔震支座NKQZ15000GD,该支座具有较高的竖向承载能力、较低的水平剪切刚度,并具有一定阻尼和复位能力;对该支座进行材料性能测试,拟合支座的力学性能参数;分别采用反应谱法和动力时程法,计算隔震渡槽在设计地震与超设计地震作用下的动力反应;分析球型隔震支座应用于大型渡槽的减震效果,根据定量分析的结果得到一些规律性的结论。     

网络CAI环境平台的研究与实践

在NOVELL网络环境上,设计实现了一个基于多媒体的网络CA I环境平台。介绍了该平台的总体设计、系统开发的通信、屏幕处理及内存驻留等技术;详 细讨论了远程控制、屏幕收发、信息收发等主要功能模块的实现过程。     

常规光纤非线性对色散补偿光纤位置的影响

通过数值计算的方法分析了色散、自相位调制和激光器啁啾等因素对１０Ｇｂ／ｓ１００ｋｍＧ．６５２光纤通信系统的综合效应。对１０Ｇｂ／ｓＧ．６５２光纤系统中用色散补偿光纤（Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ｆｉｂｅｒ,即ＤＳＦ）的两种方案进行了比较,然后简单讨论了色散补偿光纤在密集波分复用（ＤＷＤＭ）中的应用,最后给出通过以上分析得出的结论。     

甚小孔径卫星（VSAT）的数据传输应用

简单分析了甚小孔径卫星通信的技术特点和优缺点。重点讨论用它来解决数据传输问题,通过举例对目前采用ＶＳＡＴ卫星通信解决数据传输问题的技术做进一步的讨论。     

矩形截面气升式环流反应器中非牛顿流体的气含率与传质系数的研究

研究了一种矩形截面气升式环流反应器,用幂律τ=η_ογ~n(n<1)来表示流体流变学特性的变化.在这类反应器中,假塑性非牛顿流体的气含率ε_g与传质系数K_La的变化规律可用半经验关联式表示ε_g=0.2535(η_ο5000~(n-1))~(-0.161)(1+A_d/A_r)~(-0.434)u_(gr)~(0.856-0.161n)K_La=0.0192(η_ο5000~(n-1))~(-0.902)(1+A_d/A_r)~(-1.228)u_(gr)~(1.955-0.902n)并讨论了该类反应器结构及运行状况,流体性质变化时,反应器传质动力学特性、流动特性和操作弹性变化的规律.