全文获取类型
收费全文 | 125篇 |
免费 | 10篇 |
国内免费 | 6篇 |
专业分类
电工技术 | 24篇 |
综合类 | 23篇 |
化学工业 | 18篇 |
金属工艺 | 14篇 |
机械仪表 | 4篇 |
建筑科学 | 5篇 |
矿业工程 | 3篇 |
轻工业 | 10篇 |
水利工程 | 3篇 |
石油天然气 | 14篇 |
武器工业 | 1篇 |
无线电 | 5篇 |
一般工业技术 | 8篇 |
冶金工业 | 8篇 |
自动化技术 | 1篇 |
出版年
2024年 | 5篇 |
2023年 | 11篇 |
2022年 | 4篇 |
2021年 | 2篇 |
2020年 | 3篇 |
2019年 | 4篇 |
2018年 | 5篇 |
2017年 | 1篇 |
2016年 | 2篇 |
2015年 | 2篇 |
2014年 | 7篇 |
2013年 | 6篇 |
2012年 | 6篇 |
2011年 | 7篇 |
2010年 | 5篇 |
2009年 | 6篇 |
2008年 | 3篇 |
2006年 | 3篇 |
2005年 | 2篇 |
2004年 | 2篇 |
2002年 | 3篇 |
2001年 | 1篇 |
2000年 | 1篇 |
1998年 | 2篇 |
1997年 | 3篇 |
1996年 | 3篇 |
1995年 | 6篇 |
1994年 | 12篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 2篇 |
1991年 | 5篇 |
1990年 | 4篇 |
1989年 | 4篇 |
1987年 | 4篇 |
排序方式: 共有141条查询结果,搜索用时 0 毫秒
31.
32.
33.
34.
通过光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪以及室温拉伸性能测试,研究TC11钛合金分别在955、975、995和1015℃固溶处理后的微观组织与力学性能的对应关系。结果表明,合金原始锻态显微组织为α+β两相区锻造形成的双态组织,以αp相和β转变组织为主。经固溶处理后,原始锻态组织中被扭转和拉长的αp相随着固溶温度升高逐渐变小、变圆,同时体积较小的αp相逐渐消失。固溶温度为995℃时,合金强度达到最大值,抗拉强度(Rm)为1403 MPa,屈服强度(Rp0.2)为1158 MPa;固溶温度为955℃时,合金塑性最佳,断后伸长率(A)为9.5%,断面收缩率(Z)为32%。当固溶温度位于两相区时,其拉伸断口微观形貌相似,均以韧窝为主;当固溶温度位于单相区时,断口形貌结晶状明显,且有较大的撕裂棱,在岩石状表面有大量撕裂状小韧窝。 相似文献
35.
根据三相异步电动机电感矩阵为循环矩阵这一特点,利用循环矩阵的某些性质导出一些通用的关系式用于编程而不需要坐标变换。用所提出的方法和公式,以FORTRAN语言编程,在PDP-11小型机上对三相异步电动机的启动等问题进行了数字仿真。结果表明:与普通方法编程相比,运算机时缩短为不到原机时的三分之一,即基本上接近用坐标变换后仿真模型编程的上机运算时间。 相似文献
36.
基于高温拉伸试验,探究Ti-55511钛合金在温度为740~920℃和应变率为0.001~0.1 s-1下的高温拉伸变形行为和显微组织演变规律,用Arrhenius双曲正弦函数模型推导了拉伸变形时的本构方程。结果表明:Ti-55511钛合金在两相区(740~860℃)变形时,流变应力随变形温度的提高和应变率的降低而降低,峰值应力曲线出现由陡到缓的下降,由本构方程计算出两相区变形激活能为559.653 kJ·mol-1,显微组织演变规律为在740、770℃变形时,断裂位置中短棒状α相沿合金变形方向被拉长和扭曲,破碎的α相形成等轴晶粒串,变形温度升至800、830℃时,扭曲α相减少,拉长α相变细,等轴晶粒串的数量增多,当温度升至860℃时,等轴α相的含量急剧下降,开始出现β晶界轮廓,破碎的α相细化的同时等轴化程度提高。在单相区(890~920℃)变形时,峰值应力比860℃先增后减,计算单相区的热变形激活能为196.039kJ·mol-1,断裂区域等轴β晶粒尺寸随变形温度的升高而增大,晶界呈锯齿状,这与动态回复过程中发生多边化... 相似文献
37.
38.
39.
40.
在第一报中已用X一衍射、红外光谱及差热分析等手段测定出了掺有磺化泥炭减水剂的硅酸盐水泥浆体的水化产物及其减水剂对水化的促进作用,在第二报中阐明了减水剂对水泥颗粒的分散作用。本报采用电子显微镜观测水泥石中水化物粒子形态,从而从微观进一步阐明减水剂对水泥颗粒的分散作用,阐明水化产物粒子的形态与强度的关系。 相似文献