汽轮机真空系统漏气在线测量方法

在介绍湿冷与直接空冷汽轮机真空系统严密性试验法及分析其不足的基础上，提出汽轮机真空系统漏气量在线监测法，简述汽轮机真空系统漏气计量仪的特点及在线监测法的优点。     

海门电厂1 000 MW机组背压优选及凝汽器设计要求

根据所提供的凝汽器换热计算方法及其计算结果,提出供海门电厂1000MW机组设计参考的凝汽器优化设计数据,并对凝汽器空冷区及疏水接口等提出设计建议。凝汽器优化设计后的汽轮机热耗率约低22 kJ/kWh。     

1 000 MW机组低压加热器疏水系统的优化配置

4种方案的比较表明,1 000 MW超超临界汽轮机低压加热器疏水系统的优化配置方案是:6号低压加热器设疏水泵、7号和8号低压加热器设内置式疏水冷却段。在T-MCR工况下,这种设置的机组比低压加热器疏水逐级自流设置的机组可多发电约472 kW,加上优化方案使凝结水泵减少的电耗100 kW,机组可多发电约572kW。在年供电量相同的情况下,1台机组年节省标准煤约840。t     

凝结水精处理系统连接方案比较

通过介绍国内已有的凝结水精处理低压二次升压系统和中压一次升压系统．引出了旁置凝结水低压精处理系统和旁置凝结水中压精处理系统连接方案。对于需连续处理凝结水的机组。建议结合热井分区设计、选用布置在化学水处理车间的非全容量的旁置凝结水低压精处理系统；对于无需连续处理凝结水的机组。建议选用布置在化学水处理车间的全容量的两台(或多台)机组共用旁置凝结水中压精处理系统。     

三排管直接空冷凝汽器冻结原因

针对山西漳山发电有限责任公司300MW机组发生三排管直接空冷凝汽器冻结问题,分析了三排管直接空冷凝汽器管束冻结的原因,内因是在迎风侧第1排翅片管内蒸汽倒流并有空气聚积,外因是环境温度低。文章阐述了三排管直接空冷凝汽器在设计中所存在的不足及其改进建议,供已投运的三排管直接空冷凝汽器改造和拟建机组设计参考。     

P92主蒸汽直管的选型及建议

简述了超超临界机组主蒸汽管道确定P92管材许用应力的变化过程,以660 MW超超临界机组P92主蒸汽直管选型为例,对其依据ASME锅炉和压力容器标准委员会制定颁布的Case 2179-6和Case 2179-3规范计算进行了比较,得知当前选用的P92主蒸汽管道具有较大的安全余度,建议搜集进口P92内径管的内径偏差与壁厚偏差等数据,为优选P92内径管的壁厚及修订超超临界机组主蒸汽管设计温度与设计压力的规定提供依据。另外,提出配管时合理利用P92主蒸汽管道偏差余量的方法。     

供热机组抽汽减温方式优化设计

某350 MW热电联产机组的低压工业抽汽需经过减温后后才能送往热用户,本文比较了两种减温方式对机组热经济性的影响:一种为直接喷入凝结水减温,另一种为通往蒸汽冷却器加热部分给水后实现减温。通过计算分析,设置蒸汽冷却器后可以降低发电标煤耗,每年可节省费用约43.76万元。     

凝汽器一次循环水逸气非负压抽吸系统的方案设计

本文介绍了两个凝汽器一次循环水逸气非负压抽吸系统的设计方案，可替代水室真空泵抽吸逸气系统，对于用一次循环水冷却的中小容量机组和用海水冷却的机组有较好的实用性。     

黔西电厂3号高压加热器振动原因排查

贵州黔西电厂1号机组在启动运行过程中。负荷超过250MW时3号高压加热器及其附近楼板和给水管道发生国内外罕见的振动。分析后认为这些振动源自3号高压加热器．3号高压加热器振动由管束共振引起。共振的激振力来自VHB／3—125T3型给水三通阀。一年后，对3号机组的给水三通阀进行内部改造。振动消除。本文侧重介绍振动原因的排查过程．并介绍了可供工程设计与建设参考的若干体会。     

汽轮机真空系统漏气测量方法

该文在介绍湿冷与直接空冷汽轮机真空系统严密性试验法与分析其不足的基础上，提出汽轮机真空系统漏气在线监测法，简述汽轮机真空系统漏气计量仪(已申请专利并委托厂家生产)的特点及在线监测法的优点。建议在工程上推广应用。