高喷与灌注复合加固技术在上海地铁旁通道软土地层加固中的应用

上海地铁１号线南苏州河路旁通道及中间水泵站，要求采用方形立井地面开挖，开挖后再用盾构式掘进机掘进。开挖深度２４ｍ，在淤泥质软土地层中，又紧挨苏州河，建设的难度极大。施工中首次采用三重管高压旋喷注浆与灌注桩复合加固技术加固软土，帷幕封水，攻破地铁建设中又一个难题。本文着重介绍该法的施工技术与施工工艺，供设计、施工人员参考     

梁柱组合节点的试验研究新进展

作为对Zandonini和da Silva等关于组合节点试验的早期综述的更新，本介绍了1997年以后的最新试验研究，并总结了组合节点在单调荷载和反复荷载作用下的破坏模式以及荷载形式、节点连接形式和节点域板的加劲方式对组合节点受力性能的影响。     

计算机辅助纤维緾绕(CAFW)软件包开发成功

复合材料工艺工程师在机械式缠绕机上试制复合材料容器或管道时,通常要按下述顺序进行工作: 首先,准备好“三表”:即《缠绕中心角与转数比的对应关系表》,《挂轮选取表》和《惰轮选取表》,以便随后查找之用。其次,按照缠绕规律的公式进行一系列的计算并找出转数比、链条长度和修正的转数比。     

一次DLU故障的特殊处理

由于本次故障有一定的特殊性,容易使我们的诊断误入歧途,故撰写此文,以供大家参考。 故障现象:某DLU框架上DCCCR灯不亮,故障报告打印出SEMISHELF NOTAVAILABLE,RGMG NOTAVAILABLE和SLM NOT AVAILABLE,所涉及的几十部话机不可使用。     

高层建筑附着升降脚手架风荷载的计算(下)

穴上接第8期第593页)4附着升降脚手架的风振系数4郾1爬升阶段脚手架风振系数的公式和工程应用表格文献眼9演(参考文献见本文上篇,下同)给出了爬升阶段附着升降脚手架的风振系数表达式,经整理得到爬升阶段附着升降脚手架的风振系数实用计算公式如式穴2雪所示:βz=1 穴2雪上式中,ξ1= ∞-∞乙ωs6穴ωs2 4ζs2ω2雪r｜D｜2Sf穴ω雪dω穴3雪ξ2= ∞-∞乙ωs5穴ω12ωs-ωsω2 4ζ1ζsω1ω2雪r｜D｜2Sf穴ω雪dω穴4雪ξ3= ∞-∞乙ωs2[(ω12-ω2)2 4ζ12ω12ω2]1｜D｜2Sf穴ω雪dω穴5雪λ1=n移n移i1j1ρijμfiμziμfjμzj穴6雪λ2=n移…     

牛初乳中乳铁蛋白的分离及纯化

乳铁蛋白(Lactoferrin,简称Lf)作为一种糖蛋白,主要存在于哺乳动物的各种外分泌物中,如乳汁、眼泪、唾液等,乳汁尤其是初乳中Lf的含量很高犤1犦。本文通过盐析法和有机溶剂沉淀法从牛初乳中分离出乳铁蛋白,并应用酶联免疫法鉴定各步骤中分离的乳铁蛋白,获得的乳铁蛋白的相对分子量为75,000Da。      

当之无愧中国石!

这块中国版图石(见图)发现于巴丹吉林沙漠北端深处.此石为像形石,玛瑙质,规格2.3×17×5cm,石色花褐泛黄,呈流向分布,纵观全貌,地形走势东低西高,地理座标定位准确,地貌自然天成;大西南峰峦叠嶂,大西北群山峻岭;黄河、长江、珠江、黑龙江、金沙江、松花江、雅鲁藏布江、大运河历历在目,上从发源地,下至入海口显而易见;天山、昆仑山、祁连山、巴颜喀拉山,唐古拉山、喜马拉雅山乃至珠穆朗玛峰定位无误;塔里木盆地、准格尔盆地、柴达木盆地、四川盆地应有尽有,黄土高原、内蒙古高原、华北平原、云贵高原、青藏高原皆归其位;巴丹吉林沙漠、腾格里沙漠、乌兰布和沙漠、库布其沙漠、毛乌素沙漠、死亡之海--塔克拉玛干沙漠尽在石中;罗布泊、青海湖、太湖、洞庭湖、洪湖-石包罗.     

AP1000新燃料组件运输货包的临界安全计算

新燃料组件运输过程中最主要的核安全问题是临界安全。在对运输货包进行临界安全分析中必须要同时考虑多货包阵列形式、事故后货包损伤情况、最佳水慢化条件等因素。本文采用MCNP程序针对美国西屋公司XL型运输容器装载AP1000新燃料组件货包的实例进行了临界安全计算。结果表明,在XL型运输容器设计许可书中允许装载货包数N=75的限制条件下,临界安全是有保障的。     

CO2和N2稀释对CO混合燃料扩散火焰NO生成排放特性的影响

以CO为主燃料的混合燃料为研究对象,以层流对冲扩散火焰为基础,应用CHENKlN软件的OPPDIF模型,采用包含53种组分、325个基元反应的甲烷燃烧详细反应机理(GRI-Mech 3.0),研究以CO为主燃料混合燃料燃烧特性和NO抑制措施.结果表明:CO2和N2无论是稀释空气侧还是燃料侧都可以显著降低NO的生成,稀释...     

高强钢高温下和高温后力学性能指标的标准值研究

高强钢高温下和高温后的力学性能是进行高强钢结构抗火设计和火灾后评估的重要基础。我国GB 51249—2017《建筑钢结构防火技术规范》和欧洲规范EC3中针对普通低碳钢提出了高温下屈服强度和弹性模量计算公式,但其不适用于高强钢。国内外学者对高温下和高温后高强钢力学性能已开展了一系列试验研究,但由于钢材强度等级、试验设备、加热速率和加载制度等影响,导致试验结果离散性较大,不能应用于实际工程中。同时不同学者提出的力学性能指标计算式各不相同,均不具有普遍适用性。采用数理统计中t分布与置信区间的方法对高强钢高温下和高温后力学性能试验数据进行统计分析,得到不同温度下力学性能指标具有95%保证率的标准值,拟合出高强钢高温下和高温后力学性能指标的计算式,并与GB 51249—2017和欧洲规范EC3预测结果进行对比。结果表明：自然冷却和浸水冷却条件下,高强钢高温后屈服强度发生明显下降的转折点分别是600℃和 500℃;高温下高强钢的屈服强度折减系数低于普通结构钢;高强钢弹性模量折减系数在作用温度小于600℃时低于普通结构钢的,而在温度大于600℃时高于普通结构钢的。