管板与壳体接缝适于无损探伤的选优结构

结合实例和模拟试样的检测结果,对管板与壳体C类接缝的结构问题进行了分析,在此基础上提出了有利于无损探伤的几点结构设计建议.     

焦炭塔内焦床影响塔壁变形的作用机理研究

通过对冷焦操作中水面温差弯曲应力、焦床与塔壁之间的周向应力、轴向应力的计算分析，讨论了焦床对塔体收缩的阻碍作用在周向与轴向的差异。发现水面引起的轴向弯曲应力和硬焦引起的轴向收缩受阻热应力是使塔体变形的两个主要因素，变形使得该处硬焦床直径进一步增大，产生更大的收缩应力和应变，形成“筒套锥效应”的恶性循环现象。对下锥体本体很少变形的原因也进行了分析。     

加热炉管的失效形式及分析

介绍了以乙烯裂解炉为主的加热炉炉管在工程上常见的13种失效形式，包括光管或翅片管基管的高温损伤、对焊接头组织恶化、热疲劳开裂、热应力开裂、奥氏体的氯离子晶间腐蚀、碱蚀、过热及其他失效，还包括翅片的高温磨损、应力腐蚀开裂及翅根积垢以及化学工业炉的介质腐蚀失效。对各种失效的表现特点及失效原因进行了简单的分析。     

固定管板换热器管板背面凸肩开裂原因分析

对一台立式固定管板换热器在制造过程中发生的管板背部凸肩开裂原因进行了分析,认为管板结构设计不合理是造成管板凸肩开裂的主要原因,并对该换热器重新制造提出了改进建议。     

乙烯裂解炉28Cr48Ni5W板框式管板的冶炼工艺

本文从冶炼工艺上对装料布置、降温料的加入时机、微调成分的逼近计算方法三个方面提出相应的对策,取得了较好的效果.     

焦炭塔底四通旋塞结构设计

介绍了延迟焦化装置的焦炭塔切换原料所用的四通旋塞结构改进及强计算。叙述了在填料函内增加填料套的方法。阐明了塞底部增设压紧弹簧，既可消除塞子锥面与塞体内表面之间的间隙，也可提高塞体两锥面的密封载荷，改善密封效果，减小塞体振动的原理。分析了增压角改进后，旋塞操作方便，减少管线系统增压时间的特点。     

内压作用下环壳变形的实验测试分析

对内压作用下的开口环壳和闭口环壳分别进行了应变力和变形测试 ,结果表明 ,Ω型开口环壳内拱开口附近的外表面是环壳最容易失效的地方。塑胶闭口环壳环向载面变形中弧段长度变化最大的是中性线与内拱之间特别是靠近中性线的一段 ;外拱区的经向弧段长度先随内压的增加而缩短 ,然后再随内压的增加而伸长 ,但是内拱区的经向弧段长度一直随内压的增加而缩短 ,说明外拱区经向拉应力较内拱区的要大。环壳弯曲半径随内压的增大而增大 ,但其弯曲系数 (λ)随内压的增大而减小 ,降低了环壳的柔性。     

内压作用下异径管的应力分析及验证

利用有限元方法分析了内压作用下异径管的应力分布，结果表明：同心异径管大端向外的弯曲应力与薄膜应力叠加后使外壁组合应力下降、内壁组合应力上升，小端连接处直管内外壁均为轴向压应力；内压在非轴对称结构的偏心异径管的偏心侧大端和中部引起的环向应力最大，且偏心侧外壁的环向应力较内壁的环向应力大。实验结果与有限元分析结果一致，但存在一定误差，主要是与工程管件不均匀的力学性能及壁厚有关，因此，将直管的应力理论直接套用到异径管是不恰当的。     

壳程较高压浮头盖的密封设计

针对壳程较高压的浮头盖密封设计存在的管程二次试压易泄漏的问题,提出了以GB150的法兰设计方法为基础的另外四种可行处理方法,包括垫片选优法、重紧浮头螺柱时的螺柱面积控制法、密封焊法和压差控制,对几种方法的优点和不足进行了比较。在垫片曾经分别满足内压和外压单独作用的前提下,一般当壳程与管程的设计压力比达1．2时,常用的垫片已难以满足一次拧紧即可内压或外压反复试压的要求。     

折弯弓形折流板换热器流动换热性能研究

为了提高折流板换热器的换热性能,改变了折流板换热器的折弯夹角和折流板间距,利用ANSYS Fluent对换热器壳程流体流动与换热过程进行模拟,分析了不同折流板折弯夹角α (110°,135°,170°和180°)、折流板间距（250,300和350 mm)和雷诺数（10 000,20 000和50 000）对换热器壳程压力、速度和温度的影响。结果表明：增大雷诺数对改善流动死区有很大的作用,雷诺数为50 000时的流动死区相对于雷诺数为10 000时面积减小较大;随着夹角α的减小,折流板背流侧的流动死区面积逐渐减小、换热器的表面传热系数和进出口压降力越大,夹角α为110°时出口温度最小、进出口压降最大,夹角α为135°时PEC最大且换热器综合性能最优;折流板间距增大,压力变化梯度减小,压差变化幅度减小,壳程出口温度变化不成正比关系,间距为300 mm时出口温度最低。