浅谈涉及用户界面的权利要求的撰写

随着计算机技术的发展,用户界面相关的发明专利申请越来越多,在审查过程中通常被质疑客体问题.从专利法的相关规定入手,基于实际的案例进行分析,对于该类权利要求的撰写提出了一些建议,对于涉及用户界面的权利要求的撰写形式进行了研究.     

H-2B一子级发动机完成发射台点火试车

2009年4月2日,由于地面设备问题,日本H-2B大型运载火箭一子级2台主发动机LE-7A的静态点火试车时间在连续2次推迟后,最终于当地时间4月2日下午2点在种子岛航天中心吉信发射场2号发射台顺利进行。在完成倒计时序后(首次倒计时演练),发动机成功点火并持续工作10 s。初步试验数据显示,试车期间发动机性能稳定。试车中,火箭一、二子级均使用实际飞行部件,旨在对火箭一子级推进系统、火箭与新发射台间的连接进行验证。新发射台由H-2A火箭发射台改建而来,迄今为止未进行过发射。     

建筑结构设计中现浇混凝土裂缝的控制

该文从现浇混凝土构件开裂的原因出发,对混凝土构件出现裂缝的类型进行了对比,分别从建筑结构在建筑结构设计、材料选择及配合比方面、施工水平、施工环境以及现场管理等方面进行重点分析,提出对现浇混凝土裂缝控制的相关措施。     

GH3536蜂窝钎焊界面组织与性能

针对GH3536高温合金开展研究,以提供一种用于小芯格且薄壁的高温合金蜂窝的高强度钎焊工艺。采用芯格内切圆直径为0.8 mm、蜂窝壁厚为0.05 mm的GH3536蜂窝,使用BNi2粘带钎料,优化了钎料用量、分析了不同钎料用量对应钎焊蜂窝界面组织形貌,并测试了GH3536蜂窝元件的拉伸性能、压缩性能及弯曲强度,评价GH3536蜂窝元件的基础力学性能。结果表明,所获得蜂窝结构焊合率达到99.5%;钎焊蜂窝界面晶粒细小、组织均匀、无钎缝溶蚀;GH3536蜂窝元件具有优异强韧性、平面抗拉强度达到50 MPa。     

考虑配网负荷曲线特性的低频减载执行方案调整方法

在我国交直流电网互联规模及新能源发电并网容量持续扩大背景下,系统发电侧面临的有功缺额风险增加,这对电网第三道保护防线低频减载方案在地市电网的执行可靠性提出了更高的要求。针对现有执行方案轮次线路调整方法下执行合格率较低、稳定性较差及时效有限的不足,提出一种考虑配网线路负荷特性的轮次线路调整方法。基于低频减载方案设计执行评价指标,建立执行方案线路调整优化0-1整数规划模型,并加入考虑线路相对全网负荷曲线趋势相似性及线路负荷曲线波动性的诱导函数,实现算法流程设计。基于实际工程案例进行实证分析,证明了所提方法下轮次执行合格率及稳定度、应用时效相对现有方法均更优。通过建立低频减载执行方案评估决策系统,有效提升执行方案管理智能化水平,对地市电网低频减载执行方案的调整优化具有一定的参考意义。     

NASA成功试验阿瑞斯1第1级发动机点火器

3月10日,NASA在阿连特技术系统（ATK）公司犹他州成功进行了阿瑞斯1火箭第1级发动机点火器的首次点火试验。初步试验数据表明,发动机性能参数与设计指标一致。在阿瑞斯1发射过程中,点火器首先接到点火指令,随即启动点火时序,点燃位于第5段固体火箭助推器中的鳍状装药,助推器产生15582．5kN的推力,将火箭推离地面。此次试验为即将在今年晚些时候进行的火箭第1级早期地面试验奠定了基础。     

猎户座发动机静态点火试车成功

2008年4月初,航空喷气公司和轨道科学公司共同对猎户座载人探测飞行器发射异常中止系统(LAS)全尺寸发动机进行了静态点火试车。试车结果显示,所获得数据与预期值相符。此次发动机成功点火试车,不但验证了发动机的性能,还为即将进行的猎户座发射台异常中止飞行试验奠定了基础。     

质子号事故导致隆声号火箭发射推迟

由于微风上面级故障,质子号火箭在3月15日发射时未能将美国通信卫星14号(AMC-14)送入预定轨道。日前欧空局(ESA)表示,由于隆声号与质子号火箭使用同样的微风上面级,因此将原计划在今年5月利用隆声号火箭发射欧洲GOCE卫星的时间推迟至8月。     

美国空间探索技术公司完成法尔肯9火箭一子级点火试验

2008年11月22日,美国空间探索技术（SpaceX）公司在德克萨斯州试验厂房成功进行了法尔肯9火箭一子级静态全工况点火试验。     

两种三维双侧强化管管外R245fa凝结换热的实验对比

为研究环保制冷剂R245fa在水平强化管外凝结换热特性及表面结构对管内外换热性能的影响,分别对三维齿结构低肋管(A管)和斜翅管(B管)进行管外凝结换热实验。在数据处理方法上,采用Wilson-Gnielinski图解法获得管内水侧对流换热系数及其计算关联式,再利用热阻分离法获得管外凝结换热系数。实验结果分析得出A管和B管的管内换热系数强化倍率分别为2.04和2.98,管外强化倍率分别为1.77～1.94,1.87～2.14,B管管内外换热性能都优于A管,造成两种强化管内外换热性能差异的主要因素是强化管内的螺纹高度和管外翅化比。