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91.
开发了搅拌桨型值点计算软件模块,可完成搅拌桨铸造毛坯的型值点计算。以UG集成软件为平台,建立了搅拌桨铸造模型的三维数据模型;利用UG的CAM模块,生成木模的数控加工程序,研究了多轴数控铣削加工工艺,应用五轴联动铣削搅拌桨毛坯木模;并对搅拌桨铸造毛坯进行了检测及误差分析,为毛坯余量的设定提供了依据。 相似文献
92.
机床结构模块化设计中CAD模型与有限元模型的数据交换 总被引:2,自引:0,他引:2
提出了基于结构有限元静、动态特性分析的模块化设计的框架;针对设计系统CAD模型与有限元数据相互传送难点,根据不同情况,给出模型转换的实现方法:直接转换法、标准零件库方法和中心数据库方法,重点讨论了利用中心数据库进行数据传送的方法。 相似文献
93.
液压机机身广义模块化快速设计系统 总被引:2,自引:0,他引:2
本文建立了液压机机身广义模块化快速设计系统,实现了框架式液压机机身的快速设计。应用该系统不仅缩短了设计周期,而且保证了所设计产品质量和性能可靠。 相似文献
94.
对单自由度系统,其静刚度与固有频率的平方有正比关系。复杂机械结构的静、动刚度与结构的布局有关,但对其某一低阶固有频率和该方向的静刚度,适用上述结论。故通过提高结构的固有频率,可同时改善结构静、动刚度。有限元分析(FEA)方法应用于结构的静、动态设计中,可大大提高结构设计效率。以一数控机床滑座结构为实例,基于结构静、动刚度的关系和FEA方法,对结构进行了改进,使滑座重量减少一半的同时,提高了其结构的静、动态特性。 相似文献
95.
薄膜厚度对HfO2薄膜残余应力的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
HfO2薄膜是用电子束蒸发方法制备的,利用ZYGO干涉仪测量了基片镀膜前后曲率半径的变化,计算了薄膜应力。对样品进行了XRD测试,讨论了膜厚对薄膜残余应力的影响。结果发现不同厚度HfO2薄膜的残余应力均为张应力,应力值随薄膜厚度的增加而减小,当薄膜厚度达到一定值后,应力值趋于稳定。从微观结构变化对实验结果进行了分析,发现微结构演变引起的本征应力变化是引起薄膜残余应力改变的主要因素。 相似文献
96.
超声珩磨振动系统动态设计 总被引:1,自引:0,他引:1
对超声珩磨振动系统传递原理及振动系统的设计方法进行了研究.运用有限元动力学分析方法对超声珩磨振动系统进行了模态分析以及谐响应分析,得到了弯曲振动圆盘、振动子系统的谐振频率以及油石座的谐振位移.实验测试较好地验证了理论分析结果,解决了振动系统传统设计中周期长、成本高、匹配性能差等问题,为超声珩磨的推广应用提供了新的研究思路与方法. 相似文献
97.
本文详细讨论了连铸机结晶器液位自动控制系统的基本构成及设计的有关问题。提出了两种自适应控制方案,并对所提出的设计方案进行了仿真分析。 相似文献
98.
99.
利用NCEP再分析资料和CAMS中尺度云分辨模式,对2010-04-20—04-21发生在山西省的大到暴雨、局部强对流天气过程进行了客观模拟,主要得出以下4点结论:①对比2010-04-20T08:00—04-21T08:00的24 h降水预报与实况可见,山西省中南部降水情况与实况值接近,山西省北部降水情况略大于实况值,模拟域中降水量的最大值略小于实况值,雨带分布与实况非常接近。②2010-04-20T13:00—04-20T17:00,云系处于发展阶段,云内含水量和雪含水量呈增加趋势。其中,云水在2010-04-20T17:00,2.5 km处达到最大值0.24 g/kg,顶高为3.5 km,分布在1.2~3.9 km处,雪最大值为0.25 g/kg,位于0℃层上方;雨滴在暖层,雪和云水的增大区对应着雨的增加区,雪和云水是雨滴形成的主要粒子,且雪和云水是降水的主要原因;云系进入消散阶段,至2010-04-21T10:00降水基本结束。③云系在2010-04-20T10:00开始发展,2010-04-20T18:00到达旺盛阶段,随后开始逐渐消散,至2010-04-21T10:00云体基本消散。垂直上升气流的速度多为0.1 m/s,最大为0.5 m/s,符合层状云系的特征。④在8 km以上的区域,雪会通过凝华、雪花与冰晶碰并和冰晶向雪的自动转化等方式增长。其中,凝华增长起主要作用,最高所占比例为100%.在5~8 k m的区域,雪花通过凝华增长;在4~5 km的区域,雪花通过凝华和冰晶向雪的自动转化增长;在3~4 km的区域,雪花通过凝华和结淞增长,凝华增长最高所占比例为100%. 相似文献
100.