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71.
采用低温低压烧结WC-8Co硬质合金,并研究了烧结温度和烧结压力对硬质合金组织和性能的影响.研究结果表明:随着烧结温度的升高,WC-8Co硬质合金的孔隙减少,晶粒尺寸和密度增大;硬质合金的硬度与抗弯强度随着密度的增大而提高.当烧结温度高于1 280℃时,WC-8Co硬质合金的烧结方式为液相烧结;烧结压力有利于硬质合金的致密化.当烧结温度为1 300℃,烧结压力为5 MPa时,WC-8Co硬质合金的密度、硬度和抗弯强度分别为14.61 g/cm3、90.7 HRA和1 830 MPa.  相似文献   
72.
Zr-4合金应力松弛过程中的热激活变形与动态应变时效   总被引:1,自引:0,他引:1  
采用应力松弛实验研究了Zr-4合金的热激活变形与动态应变时效现象.结果表明,合金在应力松弛过程中的塑性变形速率随松弛时间的增加而减小,塑性变形速率和松弛结束时的应力降低比率在623 K附近都会出现最小值.对位错运动的激活体积分析发现,锫合金中位错运动的速率控制机制是位错克服溶质原子的障碍,动态应变时效会导致位错运动的激活体积增大,623 K附近动态应变时效最为显著,位错密度会对合金的动态应变时效产生影响.  相似文献   
73.
在前期实验结果的基础上,基于能量守恒定律,建立数学模型,得出Fe-V-C体系燃烧合成时转化率随反应时间转变关系曲线,发现电场作用下Fe-V-C体系燃烧合成符合金斯特林格扩散模型,得出了Fe-V-C体系燃烧合成反应机理。  相似文献   
74.
采用Gleeble-1500D热模拟机,对电场作用下燃烧合成制备VC/Fe复合材料进行研究,探讨不同成分以及不同粒度等对体系燃烧合成的影响.结果表明,在电场作用下,Fe-V-C体系可以在较低温度(691~813℃)下发生合成VC的反应.体系成分、粒度对体系点火温度和合成产物有一定影响,对点火延迟时间影响很小,随V含量增加,体系点火温度降低,产物颗粒尺寸总体上呈增大趋势;反应物粒度越小,体系的点火温度越低,在一定粒度范围内,产物颗粒尺寸随反应物粒度的减小而增大.  相似文献   
75.
采用Gleeble-1500D热模拟机,研究了电场作用下Co含量对W-C-Co体系低温燃烧合成过程和产物显微结构特征的影响。  相似文献   
76.
研究电场作用下,电流强度1.5×104 A,Fe-Ti-C、Fe-V-C和W-C-Co 3种典型放热体系电场燃烧合成产物的特征.通过试样在加热升温过程中反映出的曲线特点,结合对产物的X射线衍射分析(XRD)以及扫描电镜(SEM)等的分析,得到的结果表明:在本研究条件下,放热量对体系反应有较为显著的影响,随着体系放热量的减少,点火温度升高.点火延迟时间增长,而产物中易出现中间相或不稳定相.  相似文献   
77.
78.
采用高钛高炉渣和废玻璃为主要原料,CaCO3作为发泡剂,硼砂Na2B4O7·10H2O作为助熔剂,磷酸钠Na3PO4·12H2O作为稳泡剂,通过“一步法”烧结制备了微晶泡沫玻璃。研究了烧结温度对微晶泡沫玻璃的影响,通过SEM及XRD对高钛高炉渣制备微晶泡沫玻璃的显微组织结构和物相进行分析。研究表明:在850℃~950℃之间,高钛高炉渣内的钙钛矿随烧结温度的增加逐渐分解,与其他物质反应生成透辉石Ca(Mg,Al)(Si,Al)2O6、普通辉石Ca(Mg,Fe,Al)(Si,Al)2O6、Ca(Mg,Fe)(Si,Al)2O6和硅辉石CaSiO3等晶体。微晶泡沫玻璃的孔径随烧结温度的增加逐渐增大,最后形成大孔和连通孔,同时,孔壁上析出的晶体数量增加,且晶体的形状从颗粒状变成层片状。在烧结温度为900 ℃时,微晶泡沫玻璃综合性能达到最佳:密度为0.6312 g/cm3,气孔率为74.5 %,吸水率为8.3 %,抗压强度为9.09 MPa。  相似文献   
79.
凸轮轴消失模铸造涂料的研制   总被引:1,自引:0,他引:1  
以凸轮轴为例,配置了性能优良的水基消失模铸造涂料,配方采用铝矾土90%(质量分数,下同),石英粉10%,钠基膨润土3%~4%,水玻璃2.5%~4%,白乳胶2.5%~4%、CMC 0.25%~0.5%,其他适量.此配方适合在凸轮轴消失模铸造生产中使用,具有良好的触变性和透气性,且具有高的表面强度和抗弯强度.  相似文献   
80.
对NdFeB合金的Ar保护烧结和真空烧结进行了对比研究。SEM显微观察发现,与Ar保护烧结的磁体相比,真空烧结磁体中的点状和块状富Nd相相对较小,且存在着明显的线状缺陷。蒸气压理论计算表明,真空烧结时烧结保温过程中Nd和添加元素Dy的饱和蒸气压均大大高于外压,因此Nd和Dy均存在着明显的挥发和烧损,这是造成真空烧结磁体中富Nd相较小以及存在着明显的线状晶界缺陷的主要原因。  相似文献   
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