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81.
目的改善GH4169合金的表面性能,制备摩擦学性能优良的复合薄膜。方法采用离子源辅助直流磁控溅射技术制备NiCrAlY/Ag复合薄膜,研究沉积温度分别为60、120、180℃对薄膜结构和性能的影响。利用能谱仪(EDS)、扫描电子显微镜(SEM)、原子力显微镜(AFM)、X射线衍射仪(XRD)进行薄膜元素成分含量、表面形貌、截面形貌、粗糙度和相结构的检测。采用纳米压痕仪、划痕法、球-盘式摩擦磨损试验机对薄膜的硬度、结合力、摩擦磨损性能进行分析。结果 NiCrAlY/Ag复合薄膜的表面致密度、晶粒尺寸以及表面粗糙度随沉积温度的升高而增大,物相组成主要为Ni3Al、Ag和Cr,薄膜的硬度在5.67~6.41GPa之间。复合薄膜的膜/基结合力随沉积温度的增加而降低,其中沉积温度为60℃时的膜基结合力最佳(33.1N),并且在此沉积温度下的复合薄膜具有最佳的室温摩擦学性能,其平均摩擦系数为0.24,磨损率为3.52×10–5 mm3/(N·m),磨损机制为氧化磨损和磨粒磨损。结论沉积温度对NiCrAlY/Ag复合薄膜的结构性能影响显著,当沉积温度为60℃时,薄膜综合性能最好。 相似文献
82.
等温热处理对Zr57Cu15.4Ni12.6Al10Nb5块体非晶合金的组织结构与压缩性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
对Zr57Cu15.4Ni12.6Al10Nb5块体非晶合金进行了等温热处理,用X射线衍射仪、扫描电镜、显微硬度计与压缩试验机研究了不同温度下的等温热处理后合金的组织结构变化、硬度变化与压缩性能变化。该非晶合金出现晶化的温度随热处理时间的增长而降低。在热处理时间相同的条件下,随热处理温度升高,合金的显微硬度有增大趋势。当非晶合金出现相分离或晶化时,其抗压缩强度将急剧下降,断裂方式由非晶态的断裂方式向晶态的断裂方式转变。 相似文献
83.
采用热分析、XRD等方法,研究了用化学共沉淀法制备的铟锡氢氧化物复合粉末在煅烧过程中的变化规律.实验结果表明煅烧过程使非晶氢氧化物粉末最终转变为晶态ITO粉末,其间经历的过程是非晶氢氧化物粉末→非晶ITO粉末→晶态ITO粉末,晶化温度大约为390℃.同时分析了ITO复合粉末在煅烧过程中保温温度、加热速度、保温时间等工艺参教对晶粒度的影响,结果表明,加热温度越高,保温时间越长,晶粒直径越大;加热速度越快,晶粒直径越大. 相似文献
84.
85.
Fe60Co8Zr10Mo5W2B15块体非晶合金的形成及热处理对性能的影响研究 总被引:2,自引:0,他引:2
用铜模吸铸法获得直径为2mm的Fe60Co8Zr10Mo5W2B15和Fe60Co8Zr10Mo5W2B15块体非晶合金。采用X射线衍射(XRD)、示差扫描量热分析(DSC)、显微硬度及压缩实验等研究了非晶合金的结构、热稳定性及热处理前后的显微硬度与压缩性能。结果表明Nb的引入不利于非晶合金的形成;Fe60Co8Zr10Mo5W2B15非晶合金的显微硬度为1343HV0.2,抗压强度σbe为972.6MPa;在低于晶化起始温度的热处理,硬度稍有下降;但在高于晶化峰值温度的热处理,硬度值随时间变化先升高,后下降;在热处理时间相同的条件下,随着热处理温度的升高,合金的硬度升高,但压缩强度会明显下降。 相似文献
86.
87.
88.
89.
利用MEVVA源引出Mo离子和C离子,对65Nb钢进行不同剂量的离子注入,通过硬度测量、XRD、AES等方法研究了注入前后65Nb钢改性层的性能、成分及相组成的变化。试验发现Mo+C双元离子注入,可在65Nb钢注入层形成弥散的Fe2MoC相,这是使该种基体钢经离子注入后表面硬度显著提高的重要原因。 相似文献
90.
钎杆试样抗弯强度计算方法的探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
本文在GB977-67的基础上结合材料力学的原理与方法,推导出了钎杆试样在各种情况下抗弯强度的计算公式.分析了椭圆度、断口位置偏移、锥度等因素对抗奇强度计算的影响在计算数据误差分析得知断口位置偏移的影响较大. 相似文献