中间相炭微球的微晶参数随聚合时间的变化

含有3．7wt％PI的煤焦油在450℃下聚合不同的时间,用XRD测试所得到的中间相炭微球的微晶多数,结果发现中间相发微球的微晶结构与炭微球的收率及其中的杂原子含量有密切的联系。     

氮气中环化热处理对聚丙烯腈纤维不熔化的影响

在聚丙烯腈(PAN)纤维不熔化过程中,由于受到热作用,分子链沿纤维轴向发生热收缩,分子解取向.在不熔化过程中抑制纤维的收缩,使分子保持较高的取向度,有利于得到具有较高微晶取向度的碳纤维.研究了聚丙烯腈纤维在氮气气氛下热处理后的化学结构变化,考察了氮气处理对纤维热收缩性的抑制.     

酚醛树脂基活性炭微球的电化学性能研究Ⅰ.酚醛树脂基微球制备过程的研究

选用线型酚醛树脂为原料，采用乳化法可制得微球。为了揭示微球的成型，考察了在制备过程中酚醛树脂乙醇溶液的浓度、搅拌速率、成球终温、固化剂及表面活性剂的数量对酚醛树脂基微球的影响。研究结果表明：微球球径随着树脂溶液浓度的降低而减小，亦随搅拌速率的降低而减小；当搅拌速率为400r／min左右，表面活性剂的浓度在0．28mol／L～0．74mol／L，固化剂量的质量分数为6．0％(基于酚醛树脂)时，可得到球形度良好的微球。在高于树脂软化点以上成球终温对成球影响不大。     

低温富氧不熔化处理对大直径中间相沥青炭纤维结构和性能的影响

采用空气和氧气做为氧化介质对大直径中间相沥青纤维进行不熔化处理，在空气中２４０℃下氧化２０ｈ，而在氧气中同温度下氧化１０ｈ或在２００℃下氧化２０ｈ，炭化，借助电子显微技术和力学性能测试，发现后者的力学性能和结构优于前者。     

改进水性中间相沥青的制备

以针状焦为原料,通过低温—高温分步混酸氧化法改进制备水性中间相沥青(AMP),对AMP的产率和氧化条件之间的关系进行了研究。利用热重分析仪、红外光谱仪、动态光散射粒度仪和透射电镜等对不同氧化条件下得到的AMP碳收率、粒度及其微晶结构进行研究。结果表明:改进法制备的AMP最高产率达150%左右,通过引入低温插层效应能够将AMP的溶胶粒径尺寸减小至3.1 nm。     

晶体生长用轻质碳/碳纤维复合圆桶的制备及性能研究

利用液相浸渍—模具控制固化成型—高温碳化和石墨化—表面石墨化处理的方法制备出了晶体生长用轻质碳/碳纤维复合圆桶。轻质碳/碳纤维复合圆桶中碳纤维形成了一个X-Y-Z三维结构,使得轻质碳/碳纤维复合圆桶材料具有较低的密度(0.18 g/cm~3)、较低的导热系数[0.076 W/(m·K)]、一定的弯曲强度(0.2 MPa)和较低的总灰分含量(3×10~(-4))。     

用称重法研究聚丙烯腈树脂的凝固过程

将聚丙烯腈二甲亚砜纺丝液在试管中于二甲亚砜水溶液中成型并凝固，通过计量凝固样品重量随时间的变化来考察在不同凝固浴条件下的凝固速率，并观察了凝固样品的横断面形貌。结果表明：凝固样品重量的变化可以直观地反应不同凝固浴条件下聚丙烯腈—二甲亚砜(DMSO)—水体系凝固速率的变化。随凝固浴浓度的提高，凝固速度减小，样品横截面趋于均匀化、致密化；凝固温度从30℃升高到50℃，凝固速度加快，截面由非圆形变为圆形，但在80℃下凝固速度反而下降；凝固浴中第三组份的添加降低了扩散速度，但会引起孔洞的产生。     

中间相沥青纤维稳定化过程中的氧化动力学计算

为了定量测算稳定化中间相沥青纤维(MPPF)的交联程度,采用差示扫描量热法(DSC)对不同温度下MPPF恒温氧化稳定化过程中的热流随时间的变化进行测试.通过氧化反应和交联反应的连串反应机制对MPPF的恒温DSC曲线进行定量分析.计算结果表明,MPPF氧化稳定化过程中氧化反应和交联反应的活化能分别为59和67 kJ·mo...     

炭气凝胶及其在锂离子电池中的应用

糠醛和混甲酚在正丙醇中进行溶胶-凝胶聚合反应形成气凝胶,在600～1000℃下炭化制备炭气凝胶。粉末X射线衍射(XRD)研究了其微观物理结构随热处理温度的变化;元素分析考察了其元素组成;恒电流充放电性能研究了其嵌锂性能。结果发现,随着热处理温度的升高,炭气凝胶的微晶结构逐渐变得规整、有序;碳元素百分含量逐渐增加,氢元素含量逐渐减少;首次充放电可逆容量逐渐下降;其中在600℃下炭化所制备的炭气凝胶,放电容量高达417mAh·g-1,超过了石墨的理论比容量(372mAh·g-1),这主要是由于其内部的微孔起到了锂离子储存“仓库”的作用。     

超临界流体制备中间相沥青泡沫炭及其导热性能研究

以奈系中间相沥青为原料,在初始压力2.0～4.0MPa的范围内,利用甲苯作为超临界溶剂制备中间相沥青基泡沫,并经氧化炭化和石墨化获得了三维网状结构的泡沫炭,利用扫描电镜、x射线衍射、激光导热测定仪分析了泡沫碳的结构和导热性能,研究了泡沫炭结构与其导热性能的关系.结果表明,不同条件下所制备得到的泡沫炭泡孔结构和孔分布的不同对导热系数影响较大,在2350℃下石墨化后导热系数达到42(W/mK).