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81.
采用SEM、EBSD、EDS等测试方法对不同热处理温度下Mg-8.07Al-0.53Zn-1.36Nd镁合金微观组织及织构进行表征。结果表明:热处理后的合金主要由α-Mg基体、β-Mg17Al12沉淀以及含Nd化合物组成。400℃以下热处理后的合金中存在β-Mg17Al12沉淀析出区域和无析出区域双峰组织,主要沿变形带和孪晶界面析出的大量纳米级颗粒状β-Mg17Al12沉淀先于α-Mg基体静态再结晶的形成。升高退火温度,β-Mg17Al12数量变少,稀土相尺寸数量未有明显变化,双峰组织中的β-Mg17Al12沉淀无析出区域优先发生静态再结晶,这表明沉淀颗粒能够延缓静态再结晶。400℃热处理后的合金中β-Mg17Al12沉淀溶解、数量显著减少,镁基体发生完全再结晶且再结晶晶粒明显长大。EBSD结果显示,热处理后的实验合金织构主要以弱化的基面织构为主,并伴有部分非基面织构,400℃以下热处理的合金中,数量较多的β-Mg17Al12沉淀对弱化基面织构具有重要作用。随着热处理温度的升高,合金中位错密度下降,主要织构组分由{0001}<10-10>形变织构向{0001}<11-20>再结晶织构转变。 相似文献
82.
利用喷射沉积技术制备含Ni的Al-Zn-Mg-Cu合金。利用扫描电镜和电子背散射衍射、透射电镜以及拉伸测试研究了Al_9Fe_(0.7)Ni_(1.3)颗粒对合金固溶处理后组织和性能的影响。结果发现:合金中的Ni元素以亚微米球状Al_9Fe_(0.7)Ni_(1.3)化合物的形式存在,Al_9Fe_(0.7)Ni_(1.3)颗粒主要在晶界附近分布,说明该颗粒在固溶过程中具有有力的抑制再结晶作用。固溶处理后,合金的抗拉强度为603 MPa,断裂延伸率为11.79%,主要断裂方式为穿晶延性断裂。实验结果表明,亚微米球状Al_9Fe_(0.7)Ni_(1.3)化合物对合金性能有重要影响,可以产生细晶强化和Orowan强化,是合金发生穿晶延性断裂的主要原因。 相似文献
83.
采用选区激光熔化(SLM)技术制备了Al-Mn-Mg-Sc-Zr合金。使用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、能谱仪和透射电子显微镜等测试方法,表征了热处理前后Al-Mn-Mg-Sc-Zr合金微观组织的结构,并测试了合金的硬度。结果表明:沉积态合金组织主要由α-Al、Al6Mn和初生Al3Sc组成。SLM成形的合金熔池组织呈鱼鳞状,熔池内靠近熔合线附近形成了大量细小的等轴晶,平均晶粒尺寸约为0.57μm,熔池心部则由柱状晶组成,柱状晶的平均宽度约为0.48μm。棒状Al6Mn主要沿晶界分布,少量颗粒状的初生Al3Sc存在于晶粒内部,这表明初生Al3Sc可以作为异质形核质点,细化α-Al基体。热处理后,熔池内部等轴晶尺寸及柱状晶宽度均有所增大,组织中析出了大量细小弥散的二次Al3Sc颗粒。硬度测试结果表明,随着时效时间的延长,各温度条件下合金的硬度值呈先升高后降低的趋势,相比于沉积态合金的硬度,在325℃、180 min时效热处理后合金的硬度提高了30%左右,达到... 相似文献