金属材料的高温变形与再结晶

<正> 前言 近年来,随着控制轧制技术的发展,金属材料的热变形加工并不仅仅看成是改变工件形状的工序,而是作为形变热处理的方法,是控制金属材料组织,改善材料诸性能的重要手段。很多学者从金属学的观点出发,广泛开展了关于金属材料热变形时的形变机     

用金相法制作热变形奥氏体再结晶图

本文论述了热变形奥氏体再结晶图的表达形式及其在形变热处理研究中的地位,文中对试样形状和热变形参数的选择,腐蚀液和腐蚀方法,Z参数的计算,特别是轧制形变速率的计算以及等效应变量的换算等问题进行了详细介绍,为用金相方法制作热变形奥氏体再结晶图提供了实用数据。     

板条状马氏体组织的金相方法研究

本文概述了板条状马氏体的基本组织形态,介绍了用金相方法研究18Ni马氏体时效钢板条马氏体形态的方法,并报告了热变形参数对马氏体板条束尺寸和同向板条束宽度的影响的试验研究结果。     

渗碳件“尖角效应”的定量表征及其变化规律研究

本文提出了用“尖角影响距离”（Ｄｍ）的方法定量描述渗碳件角部位的“尖角效应”。利用计算机模拟快速、高效的特点,借助自行开发的ＣＡＲＢＵ－ＳＩＭ有限无不能碳浓度场模拟软件,首次系统地研究了尖角角度、渗碳温度、渗碳时间、气氛碳势,倒泮径及例角等各种错缩复杂的因素对工件尖角部位渗碳浓度场的影响,此外,还根据几何关系推导出了工件尖角部位渗碳后加工倒圆的最佳曲率半径公式。所得结论为制订更为合理的尖角渗碳工艺     

微合金钢碳、氮化物平衡析出温度的迭代计算

考虑了整个沉淀析出过程中元素固溶量所发生的变化,首次采用迭代法计算微合金钢中碳、氮化物的平衡析出温度,因此理论上比以往直接把钢中固有成分代入固溶度积公式来估算各相的析出温度更为准确。对指定V-Ti微合金钢中碳、氮化物平衡析出温度的迭代计算表明,作为阻止晶粒长大和沉淀强化的第二相,TiN、AlN、VN及VC的平衡析出温度分别为1713℃、1102．8℃、982．2℃及891℃。     

汽车方向机护罩斜顶弹针结构设计

介绍了汽车方向机护罩的模具结构设计,分析了滑块与带弹针的斜顶在类似条件下的应用.     

高温变形对含Ti无间隙原子钢铁素体晶粒直径的影响

在形变温度1233K，形变速率3．3×10-3s-1的试验条件下，采用拉伸变形试验方法研究了含Ti无间隙原子钢（IF钢）高温变形对铁素体晶粒尺寸的影响。讨论了高温变形奥氏体组织状态（动态回复和动态再结晶）、等温保持时间和冷却速度对铁素体晶粒大小的影响。     

热变形奥氏体的动态再结晶图和静态再结晶图

本文论述了热变形奥氏体再结晶的表达形式以及用金相方法制作热变形奥氏体再结晶图的方法。为了简化热变形奥氏体静态再结晶图,与动态再结晶图中的Z参数相对应,提出了一个Y参数,其物理意义是用温度和应变速率修正了的停留时间。以Y－ε为坐标的静态再结晶图,在形式上与以Z－ε为坐标的动态再结晶图一致,从而大大简化了静态再结晶图的表达形式。在再结晶图中取双对数坐标,可使再结晶开始线和再结晶终了线变为直线,从而进一步简化了动态再结晶图和静态再结晶图的制作程序。     

育肥和运输期间生猪体温、脉搏的变化

<正>动物在育肥期间特别是在装卸、运输期间会受到各种影响,这种影响统称作动物机体状况的变化。这种变化表现在动物的体温、心脏的激烈跳动。根据这些变化的特点,可以得出有关减弱或消除某些不利因素影响的结论。下面是对体重25~110公斤的猪,在通常情况和装载运输期间     

低温强变形奥氏体的马氏体相变

 研究了Fe 32%Ni合金在形变温度550 ℃、形变速率2×10-2 s-1的实验条件下,经过多道多向锻压变形后奥氏体的马氏体相变过程。采用电阻法、XRD分别研究了累积应变量对Ms点以及马氏体生成量的影响;采用TEM对形变位错密度以及马氏体组织进行了分析。结果表明：随着累积应变量的增大,奥氏体组织不断细化,深冷处理后马氏体生成量逐渐减少,Ms点逐渐降低,最终趋于恒定。原因是奥氏体的细晶强化以及形变位错的引入导致母相加工硬化抑制了马氏体形核,随着形变的累积,奥氏体的晶粒细化效果逐渐减弱,使得马氏体生成量减少的趋势也逐渐减弱,最终趋于恒定。