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铝酸钙夹杂物的生成机制研究 总被引:1,自引:0,他引:1
运用异质形核理论解释了钢中钙对夹杂物变性的机制过程,计算得出1 873 K下w[Al]s为0.03%时,均质形核生成Al2O3钢中溶解氧的质量分数需达到39.2×10-6,而当反应达到平衡后钢中溶解氧的质量分数为3.3×10-6。脱氧后加入钙靠均质形核很难生成CaO,钙、氧原子主要以Al2O3质点为核心在其表面上生成,生成反应为:[Ca]+(x+1/3)Al2O3=CaO.xAl2O3+2/3[Al],生成过程为Al2O3→CA6→CA2→CA→CxAy液相,并通过SEM/EDS验证了夹杂物变性的机制过程。 相似文献
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运用热力学计算了氧化镁及其复合夹杂物在X80管线钢液中的析出条件,即1873 K时以管线钢酸溶铝目标含量0.025%计算,当0.000 8%≤[Mg]≤0.005 9%,钢中生成MgO·Al2O3夹杂物,当[Mg]>0.0059%,钢中将有MgO生成。[Ti]为0.015%时,[Mg]=0.001 4%可生成2MgO·TiO2复合夹杂,同时0.025%≤[Al]≤0.047%时生成A12O3·TiO2复合夹杂物。50kg真空感应炉熔炼的管线钢经SEM和EDS分析表明,镁处理钢中的夹杂物小于2μm占85%,2~5μm的占14.5%,5~10μm的夹杂物仅有0.5%。用微镁处理的管线钢的脱氧产物为2MgO·TiO2、MgO·Al2O3等,这些脱氧产物还会和硫化物、氮化物形成复合夹杂物。 相似文献
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将可编程计数器和高精度延时器MC100EP196相结合,实现了延时器的大范围、高精度调节.在EPIC6Q240内将可编程计数器和MC100EP196控制电路制作成SOPC组件,通过Avalon总线与NIOS Ⅱ连接,实现了可编程延时器的扫描控制.通过该设计驱动的采样电路测试结果,说明了电路的可行性. 相似文献
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通过水模型实验,针对现场中间包流场存在的问题,对影响流场的关键因素进行正交优化试验并验证;本文主要在优化后最佳方案的基础上,对不同插入深度和湍流抑制器对中间包流场的影响进行研究,并研究了在非稳态浇注过程中,不同工况下中间包钢液最低液位的变化.试验结果表明:综合考虑RTD曲线和流场显示,保持中间包液面稳定,拉速为1.2m/min,在正交优化的最佳方案的情况下,采用圆形湍流抑制器,插入深度为90mm时,中间包内流场较好,死区比例小,平均停留时间长;非稳态浇注过程中采用有坝和圆形湍流抑制器的中间包时,钢液的最低液位比较合理. 相似文献
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运用热力学计算了X120管线钢中氧化镁及其复合夹杂物在钢液中的析出条件,以X120管线钢酸溶铝目标质量分数0.025%为例,0.00046% 0.0033%,钢中将有MgO生成。在X120管线钢的成分下,w([Ti])=0.016%时,w([Mg])=00008%就可以生成2MgO·Ti2O3复合夹杂。微镁处理的X120管线钢中的夹杂物全部是细小的含镁复合氧化物或是含镁氧化物与硫化物的复合夹杂。镁处理钢中的夹杂物小于2 μm的占85%,2~5 μm的占14.5%,5~10 μm的夹杂物仅有0.5%,看不到大于10 μm的夹杂物,大大优于钙处理钢。 相似文献
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