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31.
针对某船用管壳式离心通风机扩散筒流动损失大、静压回收偏低的问题,采用CFD方法对该风机内流场进行了数值模拟,研究扩散筒扩散比A_e/A_(in)、长径比l/D_(in)对风机性能与扩散筒流动的影响,寻求气动性能相对较优的扩散筒结构。在保证风机主体几何参数和扩散筒进口直径不变的条件下,令长径比l/D_(in)为0. 8、1. 2、1. 6;扩散比A_e/A_(in)为1. 2、1. 5、1. 8,获得9个扩散筒模型,并计算出不同参数的扩散筒对应的当量扩张角。模拟结果表明:风机全压随扩散比增大显著增加,扩散筒长径比对风机全压的影响较小;扩散筒压力损失系数会随扩散比增大而降低且在不同流量工况下逐渐趋近平稳;扩散比对扩散筒性能影响显著,而当量扩张角对扩散筒性能的影响没有明显的规律性,因此在扩散筒设计时扩张角不能作为唯一依据。 相似文献
32.
为了研究偏心间隙结构对阀门流场及管阀系统辐射声场的影响,采用流声固耦合的联合仿真方法,对含有偏心间隙结构和不含有此结构的两种流道模型展开对比分析。结果表明:两种模型的流量、阻力系数特性曲线均在球阀开启50°左右时出现转折点;偏心间隙处产生的高速射流会对阀内流场产生剧烈扰动,球阀腔体与下游管道连接处是阀内核心声源区;管阀系统的第1、第2阶模态振型为沿流道方向的振动,第3、第4阶振型为垂直于管道方向的振动;偏心半球阀的辐射噪声频谱呈宽频特性,高速射流对2 300~5 000 Hz范围内中高频段声压级幅值的提升有显著贡献;两种流道模型声压级频谱峰值点特征相似,与无偏心间隙模型的频谱规律相比,偏心间隙结构模型的频谱在相同的特征峰值点处对应更高的频率范围,且频谱响应曲线有整体右移的趋势;辐射噪声在偏心间隙结构存在的一侧具有显著的声学指向性。 相似文献
33.
以NACA0018翼型为原始模型进行前缘结构设计,采用计算流体动力学(CFD)方法分析凹凸前缘结构参数对叶片绕流流动及气动性能的影响。结果表明:在0°~10°攻角范围内,凹凸前缘叶片气动性能与原始叶片基本一致,但在15°~25°攻角范围内,正弦波形凹凸前缘叶片升力系数最大提升20.2%;叠加波形凹凸前缘叶片在15°~25°攻角内,气动性能均有不同程度的下降,波峰处推迟分离,而在波谷分离提前,在吸力面每个波谷顺流方向叶片及展向形成反向涡对,相互卷吸并与主流掺混增加能量交换向尾缘处移动,改变了叶片原始流场反馈回路,阻碍了叶片展向涡及流向涡的发展。 相似文献
34.
35.
36.
37.
38.
提出了一个基于虚拟时钟指数逼近的无线传感器网络时钟同步协议,采用一个虚拟时钟作为全网同步的基础,从而实现全网同步。由于采用虚拟时钟,使得各节点进入网络时有了统一的标准,对时钟扭曲和偏移采用指数逼近的方法,在相差较大时调整快,提高了同步效率。仿真数据证明,本协议能有效地提高同步效率,并适应于不同的网络拓扑。 相似文献
39.
1000 MW核电站SEC系统鼓型滤网抗震计算 总被引:1,自引:1,他引:0
采用反应谱抗震计算方法,用SRSS方法组合鼓型滤网结构的各阶固有模态,并将多种地震波放大系数组成的包络线作为输入地震载荷,对1000 MW核电站重要厂用水(SEC)系统鼓型滤网结构进行了多种地震波输入的抗震计算。计算得到鼓型滤网应力最大响应发生在主轴与A型主辐条连接处,为69.75 MPa;位移最大响应发生在主横梁端部,为12.50 mm。按第三强度理论校核,强度满足抗震要求,但侧密封设计间隙(12 mm)小于位移最大响应,不满足抗震要求,需加大侧密封间隙以提高鼓型滤网抗震水平。 相似文献
40.
泵的振动有一部分是由泵内的非稳定流动引起的,叶片数的改变会引起泵内非稳态流场的变化,从而对泵的振动特性产生影响。通过流体力学计算软件FLUENT对某台立式轴流泵内流场进行仿真计算,先通过定常计算得出泵的性能与叶片数的关系,并以定常计算结果为初场进行非定常计算,得出分别在3、4、5叶片下,作用在泵壳及叶轮上的流体激励力的变化情况。结果表明额定工况下4叶片设计的扬程和效率最高,随着叶片数减少,1倍叶频处的压强系数峰值逐渐增大,泵内流体激励力脉动变强,会使流动诱导的振动增加。 相似文献