微波加热核桃壳制取活性炭及孔结构表征

以核桃壳为原料,采用微波加热-水蒸汽活化法制备了活性炭。研究了微波功率、活化时间和水蒸汽流量等因素对吸附性能的影响。最佳工艺条件为：微波功率600 W、活化时间7 min、水蒸汽流量5 mL/min,活性炭产品的碘吸附值1076．57 mg/g,亚甲基蓝吸附值195 mg/g,得率25．11%。该工艺将常规加热方法的炭化和活化简化为一个过程,所需加热时间仅为传统方法的1/21,产品活性炭的亚甲基蓝吸附值为国家一级品标准的1．44倍。同时测定了该活性炭的氮吸附等温线,通过BET计算了活性炭的比表面积,并通过H—K方程和密度函数理论表征了活性炭的孔结构。结果表明,该活性炭为微孔型,BET 比表面积1 154．91 m~2/g,总孔体积0．564 9 mL/g,微孔占总孔体积(体积分数,下同) 79．86%,中孔体积分数19．97%,大孔占0．17%。     

气力输送技术在闪速炼铜中的应用研究

阐述了气力输送技术的工作原理、工艺流程及主要特点,针对闪速炼铜工艺中粉料的特殊性和复杂性,就不同粉料的气力输送,提出了最佳应用方案,为铜冶炼工厂对现有粉料输送改造或新建铜冶炼项目中粉料气力输送技术的选择和设计提供了参考.     

微波辐射-水蒸气法制备烟杆基颗粒活性炭

研究了以烟杆废弃物为原料,炭化过程中所产生的木焦油为主的复合粘结剂,采用微波辐射-水蒸气法制备颗粒活性炭的可行性。探讨了微波功率、活化时间以及水蒸气质量流量对颗粒活性炭吸附性能和得率的影响。得到了微波辐射-水蒸气法制备颗粒活性炭的最佳工艺:微波功率700 W,活化时间40 m in,水蒸气质量流量1.70 g/m in。此工艺条件制得的颗粒活性炭,碘吸附值1 060.81 mg/g,亚甲基蓝吸附值175 mL/g,得率30.83%。同时,测定了该颗粒活性炭氮吸附,通过BET法计算了活性炭的比表面积,并通过DFT表征了活性炭的孔结构。结果表明:该活性炭为微孔型,BET比表面积为1 109.22 m2/g,总孔容为0.613 1 mL/g。     

埕港输气管道氮气置换投产工艺参数确定

埕港天然气管道是大港滩海油田第一条长输管道,起点为埕海1—1平台,经埕海1-1岛及埕海联合站至大港天然气分输站,全长52km。本文对天然气管道氮气置换方案选择、工艺参数的确定及控制方法进行了研究。根据气体状态方程及相关推导和计算,导出了注氮温度,注氮压力、注氮量、注氮施工时间以及氮气和天然气的推进速度等参数的定量计算式,并依据确定工艺参数进行管道氮气置换投产工作。结果表明：通过预计算天然气管道氮气置换工艺参数及确定其控制方法,确保管道投产一次性成功,提高了管道的运行效率及安全性。     

木质陶瓷的X射线衍射和喇曼光谱研究

采用X射线衍射和激光喇曼光谱, 研究了以烟杆和酚醛树脂为原料制备木质陶瓷炭化过程中结构的变化特征. 研究结果表明, 炭化温度的升高可以使木质陶瓷XRD谱图中衍射峰增加, 强度增大, 同时木质陶瓷中石墨微晶的平均层间距d₀₀₂减小, 堆积厚度L _c增加, 微晶直径 L _a在973K出现转折点; 木质陶瓷的喇曼光谱图为典型的类石墨炭材料的喇曼谱图, 只出现了表征无序结构的D线和表征石墨结构的G线, 且表征无序化度的二者积分强度比R值随炭化温度的升高先增后减, 而根据Tuinstra-Koenig 经验式计算得到的微晶直径L a值表现出与R值相反的规律; 两种分析方法的结果较为一致, 均表明木质陶瓷结构在973K发生根本改变, 说明喇曼光谱有望成为木质陶瓷结构的快速测试方法.     

无油点火──煤粉锅炉点火技术的必然趋势

该文从技术和经济两个方面，分析了现行煤粉锅炉各种点火技术的优劣，阐述了无油点火作为新的节能点火方式是未来煤粉锅炉点火技术的必然趋势．     

水蒸气活化核桃壳制造活性炭的研究

研究了以核桃壳为原料，采用水蒸气活化法制备活性炭工艺。讨论了活化温度、活化时间和水蒸气流量对活性炭的得率和吸附性能的影响，得到了最佳工艺条件：活化温度为850℃，活化时间为90min，水蒸气流量为0．45L/min，所制备的活性炭得率为20．07％，碘吸附值为1048．96mg／g，亚甲基蓝吸附值为12ml／0．1g。同时，对水蒸气活化制备活性炭过程的反应机理进行了初步探讨。     

自激式层燃脉冲锅炉的开发研究

研究开发了一种新的脉冲装置。这种脉冲装置继承了里克管脉冲燃烧的无阀自激和燃料适应性广的优点，又避免了里克管长径比过长的缺点，成功地将长径比缩短到5以下，被称为Rijke—ZT型脉冲装置。试验表明：该装置无需任何附加装置，而能产生强烈的声振，极大地强化燃烧和传热，是一种清洁高效的燃烧装置。此外，还总结了Rijke—ZT层燃自吸风脉冲锅炉的设计经验，列举了工程化中还存在的技术问题。图4表2参5     

12Cr12Mo马氏体耐热钢成分再设计及热处理分析

根据12Cr12Mo马氏体耐热钢标准成分范围,结合理论分析与实践经验,进行成分再设计,平衡铁素体、奥氏体形成元素,添加W、Co等元素,确定新设计的马氏体耐热钢成分为0.1C-12Cr-2.0Co-1.5W-0.45Mn-0.45Ni-0.3Mo-0.3Cu-0.25Si-0.01P-0.01S。其A_1和A_3温度分别约为795℃和840℃,超过A3温度后单相奥氏体达99.8%以上;热处理制度为950℃正火,730℃回火,由CCT曲线得出冷却速度高于0.01℃/s后,即可获得全马氏体组织。