高速连铸结晶器保护渣渣膜凝固结晶组织研究

研究了薄板坯连铸结晶器保护渣渣膜的凝固组织结构、矿相组成、析晶率,分析了固态渣膜结构对铸坯传热的影响以及通过控制渣膜凝固结构提高连铸表面质量的途径。     

大方坯结晶器振动系统测试及分析

针对北满特钢大方坯连铸机振动平台和结晶器振动系统存在的问题,采用专用的测量设备对其进行了测试,发现连铸机振动平台发生了弯曲,结晶振动系统存在侧向和弧向的偏振,主振动的振幅也和设定值有偏离,说明振动系统存在严重变形和磨损,振动系统的稳定性和精度已经不能满足连铸工艺要求,必须进行大修。     

水基压裂液稠化剂的国内研究现状及展望

概述了国内目前使用的三类水基稠化剂——天然半乳甘露聚糖类稠化剂、合成聚合物稠化剂、纤维素类稠化剂的国内研究现状和取得的重要成果,分析对比了这三种水基稠化剂的性能,分析总结了国内水基稠化剂的应用前景,最后对这三种水基压裂液的研究进展做了总结,对未来研究和发展提出了几点建议。     

基于CSP工艺下冷轧板轧制过程中组织和织构演变的EBSD研究

包钢3 mm厚CSP热轧板经过热处理来适当调整组织和硬度后进行冷轧,压下量为81.7%.采用基于扫描电镜(SEM)上电子背散射衍射(EBSD)分析方法研究冷轧过程中织构的演变.结果表明,冷轧过程{110}滑移系首先开动,导致冷轧成品形成31.1%的{112}<110>织构和14.7%的[001]<110>织构,由于反应应力的作用形成39.2%的{111}面织构.     

P91热轧无缝钢管的TMCP模拟

基于无缝钢管PQF工艺并结合其动态相变规律研究结果,制定P91热轧无缝钢管TMCP,使用Gleeble1500-D热模拟试验机对P91钢进行TMCP穿孔、连轧及定径热变形模拟,使用SEM和TEM观察变形各阶段的精细组织结构,分析P91钢管在TMCP条件下的微观组织遗传规律,研究了形变奥氏体的细化、强化及其马氏体相变行为。结果表明：对于P91钢管,采用TMCP,穿孔及连轧真应变达1.8的高温大变形易实现再结晶、细化形变奥氏体晶粒,990℃低温定径变形累积强化形变奥氏体、诱导马氏体相变,结合1℃/s的控制冷却得到了细化至0.1~0.5 μm的马氏体板条。还发现,板条内的亚结构为2~20 nm的微细孪晶及高密度位错,析出了20 nm×100 nm的(Cr,Fe,Mo)₂₃C₆纳米级碳化物。这种组织特征遗传了P91钢管TMCP细晶强化、析出强化及相变强化效果,大大提高了P91钢管的力学性能,并由实际生产验证了P91钢管TMCP的可行性。     

大方坯末端电磁搅拌位置和连铸工艺参数的确定

采用有限元方法,对某钢厂的重轨钢大方坯连铸机的凝固过程温度场分布情况、坯壳生长规律和凝固率进行了模拟研究。根据末端电磁搅拌对凝固率的要求,为该钢厂重轨钢大方坯连铸机的末端电磁搅拌位置和相应连铸工艺参数的确定提供了理论依据。根据模拟结果,确定在距弯月面11.6 m处安装末端电磁搅拌器,同时通过射钉试验和末端电磁搅拌生产试...     

板坯连铸机结晶器内钢液流场的数值模拟

基于流体力学的基本理论,利用商业软件fluent的,κ-ε湍流模型,实现了对结晶器内钢液流场的三维数学模拟.重点分析了浸入式水口的形状、插入深度、水口侧孔倾角以及拉速等工艺参数对结晶器钢液流场的影响.结果表明,对于断面为1280 mm × 180 mm的板坯结晶器,水口插入深度为150 mm,水口倾角为向下15°,拉坯速度为1 m/min时,结晶器内的流场较好.     

低碳含铌微合金钢的连续冷却相变行为及显微组织

利用Gleeble-1500D型热/力模拟试验机,采用热膨胀法测定了不同铌含量低碳含铌微合金钢在不同冷速下的相变点,研究了奥氏体连续冷却时的相变行为及铌含量和冷却速率对该钢相变组织与硬度的影响。结果表明:随着铌含量和冷速的提高,γ→α相变温度降低,相变组织变得复杂,显微硬度升高;铌含量较低(小于0.024%,质量分数)的钢在冷速较低(3℃·s~(-1))时,显微组织为较粗大的铁素体和少量珠光体,冷速提高后主要是由尖角形、多边形铁素体和贝氏体组成的混合组织;铌含量较高(0.06%)的钢在高冷速(50℃·s~(-1))下出现了针状铁素体组织。     

无缝钢管微张力减径过程的数值计算

根据微张力减径机组轧制工艺,采用ANSYS/LS-DYNA大型通用有限元分析软件对无缝钢管的微张力减径过程进行了数值计算,得到了钢管经过各机架时的应力场、应变场、壁厚的分布规律,以及金属的变形状态。模拟结果能够较好地诠释钢管减径过程中出现的壁厚不均等现象,模拟结果与实际生产中钢管变形行为状态基本吻合。研究结果对于技术人员分析、制定和优化钢管减径工艺制度具有较好的实践指导意义。     

软土地区深基坑工程降水设计及施工

上海某超高层项目工程中,浅层土层、中层土层和深层土层的地下水赋存状态有很大差异。本工程前期进行了水文专项抽水试验,根据试验结果制订了布置真空疏干井、减压深井的降水对策。同时,为避免基坑微承压水突涌,利用压力平衡原理,对场地内的3层微承压含水层分别进行了抗突涌验算。确定了每层微承压水自然水位埋深条件下的临界开挖深度和不同开挖深度下每层微承压含水层的安全水位要求,保障了基坑开挖施工的安全性,为基坑环境保护提供了理论依据。