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241.
SHS陶瓷内衬复合弯管的制备 总被引:21,自引:1,他引:21
采用自蔓延铝热重力分离旋转法制备出曲率与弧度各异,性能良好的陶瓷内衬复合弯管。经研究分析得出,复合弯管具有金属-过渡铁-陶瓷3层结构。陶瓷基体主要由呈枝晶分布的Al2O3基体相和分布其间的FeO.Al2O3尖晶石相,石英相所组成。复合弯管的性能与重力分离SHS复合直管的性能相近,基本达到了离心SHS复合钢管的相应水平。 相似文献
242.
SHS陶瓷内衬复合管的耐蚀性研究 总被引:15,自引:0,他引:15
采用自划算高温合成(SHS)铝热-重力分离技术,制备了陶资内衬复合钢管,分析了添加剂对其耐蚀性的影响。讨论了陶瓷层组织结构与其耐蚀性的关系。 相似文献
243.
重力分离SHS法制备陶瓷内衬复合钢管耐蚀性的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
基于重力分离SHS法制备了陶瓷内衬复合钢管,分析了内衬陶瓷层的组织结构及添加剂SiO2和CrO3对复合钢管耐蚀性的影响。研究发现,内衬陶瓷层主要由构成枝晶的α-Al2O3基体相和分布于其间的FeO·Al2O3尖晶石相所组成,SiO2主要以石英相结构存在于枝晶晶界中。在Fe2O3+Al+SiO2体系中,陶瓷层的腐蚀主要为晶间腐蚀,并在SiO2添加量为4%wt时,复合钢管的腐蚀失重率出现极大值(约为1 相似文献
244.
245.
246.
为了研究横向分块施工造成的抗剪刚度减弱且分布不均对分块钢箱梁受力特性的影响,针对分块后不对称开口薄壁构件顶、底板之间部分抗剪的力学特性,引入考虑界面滑移的组合结构理论,建立变形和应力的解析分析方法. 基于典型等截面单箱多室钢箱梁截面设计参数的统计规律进一步归并结构尺寸参数,建立以桥梁跨度、分段长度和抗剪刚度等关键参数为基本变量的变形计算公式. 通过影响参数分析,提出能够应用于不同跨度钢箱梁的分块施工方法. 结果表明,当分段长度增大到40 m以上时,必须采用抗剪临时撑增大抗剪刚度,或采用临时支点加固,以减小变形、控制施工质量. 相似文献
247.
基于某钢厂Q355B铝镇静钢冶炼过程生成高熔点夹杂物,出现探伤不合格的问题,通过全流程取样分析钢中夹杂物的演变规律,发现原工艺LF精炼过程钙处理前夹杂物主要为低CaO含量的CaO-MgO-Al2O3系夹杂物,Al2O3质量分数约为77%。钙处理后,钢液中CaO-MgO-Al2O3系夹杂物向液相区左侧CaO含量高的区域靠近,Al2O3质量分数减少至32%;同时,CaS在钙铝酸盐表面异质形核,出现CaS-CaO-Al2O3系夹杂物,夹杂物中CaS质量分数增加至23%。应用热力学平衡模型计算钙处理钢液中S-Ca、Al-Ca及Al-S反应平衡曲线。结果表明,在1 873 K下生成C3A、C12A7、CAL等低熔点钙铝酸盐类夹杂物,钢液内w([Al])和w([Ca])的关系应分别满足 w([Al])2/w([Ca])3≤7.83×103、2.36×105、1.18×107,w([Al])和w([S])的关系应分别满足 w([S])3×w([Al])2≤7.79×10-12、8.36×10-11、8.14×10-10;当钢液中w([Al])为0.007 5%时,w([Ca])和w([S])分别控制在0.000 62%~0.001 9%、0.001 6%~0.005 1%范围内有利于生成理想液态产物C12A7。结合夹杂物分析及热力学计算,优化调整了脱氧、喂线等生产工艺,将铝块加入量由0.8 kg/t降低至0.7 kg/t,喂硅钙线量由300 m/炉降低至200 m/炉,并进行全流程取样分析夹杂物变化。发现钙处理后,CaS-CaO-Al2O3系夹杂物中,CaS质量分数降低至约5%,夹杂物分布在低熔点液相区域附近,铸坯中钢液w([Ca])由0.003 1%降低至0.001 5%~0.002 2%;最终夹杂物体系为(CaS)-CaO-(MgO)-Al2O3低熔点复合相夹杂物,防止了高熔点钙铝酸盐类夹杂物及CaS类夹杂物的产生,提高了铸坯质量。 相似文献