文东油田连续气举优化配气数学模型建立及应用

针对连续气举在开发过程中出现的注入气利用效率低、综合效益差的问题，建立了供气能力有限时的优化配气数学模型，给出了解析法求解过程。文东油田现场试验表明，应用该技术可以实现连续气举井的合理配气，并提高油井产量，适合在油田推广应用。     

到2000年浙江省要做的几件水利大事

一、近期内重点抓好跨地区的、流域性的以防洪、排涝、灌溉为主的水利工程,即御潮抓两塘(钱塘江海塘和浙东海塘),防洪抓三江两溪(钱塘江、曹娥江、浦阳江、东苕溪、西苕溪),治涝抓三区(杭嘉湖平原、温黄平原、萧绍宁平原),供水抓温州、宁波、舟山、绍兴和其他缺水城市,灌溉抓金衢,水电开发和小流域治理抓丽水等浙西南山区,围垦抓杭州湾南岸和东南沿海。     

大型一次磨机的衬板设计,材料及操作实践

根据自磨机和半自磨机二十多年来的实践经验发展的准则,可明显提高磨机衬板的寿命和设备利用率。本文对自磨机和半自磨机衬板的功能、性能判据、耐磨材料和维修方法进行了评述,并对可能导致衬板加速磨损和断裂的操作实践进行了讨论。     

松月水库供水工程的建设监理工作

松月水库位于图们江支流海兰江上游，主体工程为３级建筑物。主要建筑物由大坝、泄洪洞、引水管道和电站４部分组成，坝型为碾压混凝土重力坝。松月水库供水工程于１９９５年１０月开工建设，在实际工作中，既要维护旧的管理体制，又要按照监理制的基本要求开展监理工作，主要做法是：以“三控制”为重点，做好监理工作；为工程指挥部当好参谋；为施工单位做好技术服务；协调各方关系     

基于星敏感器的姿态优化估计算法

对于采用星敏感器的航天器姿态确定问题,提出了一种快速的姿态优化估计方法;首先,根据Rodrigues参数和观测向量之间的线性关系,引入四元数,构造了不同的非奇异的优化准则;其次,借助四元数,求解了基于该准则的姿态优化算法;误差协方差分析和数值仿真结果表明,该算法与著名的QUaternion ESTmation(QUEST)算法相比,在相同的操作系统环境下,具有相同的姿态估计精度,但计算速度更快,对两种算法选取间隔为2000次的仿真步长,统计数据长度为100个采样点,最后对结果加权求平均值,统计结果显示仅为QUEST的三分之一;这种姿态优化估计方法具有一定的工程应用价值。     

STM32F207和DM9161A的以太网实现方案

电力抄表系统常通过网络采集和传输电网中的谐波等信息。本文提出了一种适合电力系统的网络设计方案。在STM32F207和DM9161A为核心的硬件平台上,完成了LwIP协议栈的移植,实现了远程终端和上位机通信。使电力系统更具实时性与交互性,并保证了通信的可靠性。     

混沌信号的主要测量特性分析

初步分析了混沌信号(以Logistic为例)应用于测量中的主要特性。仿真分析了Logistic信号的频谱特性、相关特性、模糊函数。说明了混沌信号在具有较高的距离速度分辨力,同时具备强抗干扰性。对比分析了混沌码和伪随机码的多普勒容限能力。初步分析Logistic信号的抗干扰特性。     

敞口管型桩压入对既有受荷桩基承载性状影响

基于经典桩侧摩阻力公式和圆孔扩张理论,优化考虑土压力系数、土塞增长率、扩孔塑性半径等问题,计算新增管桩的植入对在役桩承载性状的影响. 对比分析有限元的软件与理论计算结果,发现管型桩贯入引致的桩间土挤土效应,使在役桩侧摩阻力在一定深度范围内增加,且桩长越长、桩间距越小,贡献越明显. 新增桩与在役桩的距离小于3倍桩径,会形成局部群桩效应,使群桩协同工作时的桩顶沉降增加;距离大于6倍桩径,管型桩压入对既有桩侧摩阻力、群桩协同工作效应的影响较小.     

烟气成分对湿式电除尘器电晕放电特性的影响

建立单通道线板式湿式电除尘器机理实验台,考察烟气中主要成分(O₂、H₂O和粉尘)对湿式静电除尘器放电特性的影响。随着烟气成分(O₂、H₂O和粉尘)浓度的增加,空间静电场中负电荷密度增加,电场分布均匀性提高,抑制电晕放电,电晕电流降低;随着电压升高,烟气成分对电晕放电的抑制作用减弱。其中,烟气中O₂的体积分数增加引起电晕电流下降的速率不为常数,O₂体积分数小于6%时,下降速率明显减小。烟气中液相水滴附着在电晕线表面引起表面电场畸化,起晕电压降低,击穿电压提高,湿式静电除尘器的工作电压窗口增大。电晕电流与烟气中粉尘浓度呈线性相关关系,粉尘粒径越小对电晕放电的抑制作用越明显。     

覆膜砂工艺参数优化的研究

通过对覆膜全过程的分析和优化实验，确定影响覆膜砂性能的工艺因素主要有：原砂的加热温度、加入树脂后的混砂时间、加入固化剂的混砂时间等，为了获得最佳的工艺参数，对各个工艺参数进行了正交实验。实验结果表明：为获得较高的热态抗拉强度，可以选用砂温180℃，加树脂后的混砂时间为100S，加固化剂后的混制时间为40S，加硬脂酸钙后的混制时间为30S；为获得较好的常温抗拉强度，可以选用砂温180℃，加树脂后的混砂时间为80s，加固化剂后的混制时间为30s，加硬脂酸钙后的混制时间为20s。