鞍钢酸洗精整线开卷器卷简组合加工技术

针对鞍钢2^#酸洗生产线上的开卷器卷筒的结构，分析了卷筒组合加工的特点、加工步骤、应采取的工艺措施以及应注意的问题。     

近2年我国锆铪及锆化学制品雕生产、贸易及研发概况

介绍了我国近2年来海绵锆、锆铪制品和锆化学品的生产、进出口概况,以及重要研发进展。我国工业级海绵锆产量从2003年的100t增加到2005年的174t,2005年的销售量达到150t;锆粉与锆-铝消气剂等年产量在10t左右;锆材和锆设备年产量在100t以上;锆化学制品品种有10余种,年产量已达到20×104t。锆砂的沸腾氯化工艺、锆铪的MIBK法分离工艺、以电熔ZrO2为原料制取粗ZrCl2工艺和Al-Y复合ZrO2粉的生产工艺等的研发工作,都取得了突破性进展。     

BP神经网络在液压试验台故障诊断中的应用

分析了BP神经网络的结构及算法，并对液压试验台的故障模式用BP神经网络来进行诊断，从而提出了一种新的解决液压试验台故障诊断的方法。     

多孔钯的制备及其结构与性能

研究了以钯粉和碳酸钠为原料制备多孔钯的烧结-溶解新工艺，用FESEM分析了多孔钯的微观结构形貌，并进一步研究了制备的多孔钯的力学性能和氢同位素的交排换代性能。结果表明，烧结-溶解工艺能稳定地制备出孔隙率为85．29％-87．82％的多孔钯，其压缩强度大于2MPa。室温下孔隙率为87.30％的多孔钯对氘的单位质量吸收量为0．0767L／g，氢同位素排代交换率为86．2％。     

（Sm，Er）-α-Sialon陶瓷材料显微结构与性能研究

采用热压烧结方法制备了Ln1.0／3Si9．3Al2.7O1．7N14．3的Ln-α-Sialon（Ln=Sm和Er）陶瓷。研究了不同Sm：Er摩尔比和外加2．5％（质量分数，下同）的相同稀土氧化物对Ln-α-Sialon陶瓷显微结构和力学性能的影响，并借助XRD、SEM、EDS对样品的物相、显微结构进行了表征。结果表明：随着Sm：Er摩尔比值的减小，α-Sialon晶粒形貌逐渐由等轴状变成长柱状，显微硬度逐渐变大，最高值为19．5GPa，抗折强度和断裂韧性逐渐降低。在原始配方的基础上外加2．5％的同种稀土氧化物能进一步促进长柱状α-Sialon晶粒的生长，力学性能得到不同程度的提高。     

普碳钢超大总压下量可逆冷轧工艺技术及生产实践

针对目前我国部分钢企由于现有工艺装备投产较早、技术落后、机组能力不足，只能采取中间退火+二轧程工艺生产0.12～0.15 mm薄规格冷轧产品，生产成本增加、周转周期长，不能灵活应对复杂多变的冷轧市场需求的状况，开发了普碳钢单轧程可以实现95%以上超大总压下量的单机架六辊可逆冷轧机组。结合国内新投产的某1 150 mm单机架六辊可逆冷轧机组的稳定规模化生产实践，阐述了机组工艺设备选型、主要工艺技术参数配置和生产需解决的核心关键技术难点，同时列举了几种市场需求量大、附加值高的薄规格冷轧产品的现场实际生产工艺参数，以说明该机组的实际应用效果。     

氧化剂对Cu-Al2O3复合材料微观组织的影响

研究了一种新型简化内氧化工艺,并制备了不同氧源系数的Cu-Al2O3复合材料。用SEM、TEM等分析手段对所制备复合材料烧结态的微观组织进行了研究。结果表明,该简化工艺成功制备了Cu-Al2O3复合材料,在铜基体上弥散分布着大量细小的γ-Al2O3颗粒,其粒径为5~20nm,颗粒间距为25~60nm,当氧源系数(k)为1.20时,压制粉末经烧结(950℃,4h)后全部完成内氧化,此氧化剂含量为最佳的内氧化氧化剂添加量。     

二辊轧机轧辊堆焊新技术应用

介绍了二辊粗轧机轧辊利用堆焊新技术开展堆焊修复试验与应用，并介绍了堆焊材料的选择、堆焊工艺以及取得的良好效果。     

8098单片机在轧机控制系统中的应用

在轧机速度控制和张力控制中采用8098单片机控制系统，使其速度控制精度和张力控制精度得到明显提高；系统还具有运行可靠、调试与维护方便、组成系统成本低等优点。     

A study of the corrosion properties of plasma nitrocarburized and oxidized AISI 1020 steels

Plasma nitrocarburized AISI 1020 steels were oxidized for 15, 30 and 60 min to evaluate their corrosion and microstructural properties. After plasma nitrocarburizing for 3 h at 570°C in a gas mixture comprising 85 vol.% N₂, 12vol.% H₂ and 3 vol.% CH₄, the compound layer composed of ɛ-Fe_2–3(N,C) and γ’-Fe₄(N,C) phases and the diffusion layer above the matrix were observed. The top oxide layer, consisting mainly of magnetite (Fe₂O₄) and hematite (Fe₂O₃) phases, forms after post-oxidation treatment at 500°C. However, the oxide layer was severely degraded by spallation as a result of increases in post-oxidizing time. The difference in corrosion resistance should be attributed to the thickness of the top oxide layer, which was governed by post-oxidizing time.