复杂三维走向三铰链管路补偿工况下的补偿器角位移研究

为了适应复杂的边界条件,新一代液体运载火箭管路系统中通常使用三铰链管路作为补偿导管.由于三铰链管路的补偿能力取决于铰链补偿器的变形能力,因此在管路设计时需要对给定补偿工况下各补偿器的变形情况进行评估,确保各铰链补偿器的角位移值均在设计允许范围之内.以某型号三铰链增压管为例,分别采用理论计算、有限元仿真以及试验测量3种方...     

RFT地层测试器与3700测井系统的配接

文章介绍了如何转换CSU系列地层测试器RFT的上传信号，使其能够适应3700测井系统的采集、处理和记录。从而使CSU系列的地层测试器能够配接3700测井系统。     

松辽盆地滨北地区生物气资源量预测

松辽盆地滨北大部分地区中浅层的烃源岩有机质成熟度较低，常规油气资源将相当有限，生物气是通过微生物食物链反应而成气，在埋藏很浅的时候就开始形成生物气，因此成熟度较低恰好是适合生物气的生成条件。文章对源岩的发育、分布、埋深、地层温度、母质输入类型、稳定碳同位素组成等特征进行分析后认为，滨北地区有形成生物气的良好条件，应用同柴达木盆地和莺琼盆地进行类比的方法，确定生化甲烷产气率和生物气聚集系数，通过对滨北地区生物气资源量的计算，认为滨北地区不仅具有生物气的生成条件，而且具有一定的资源潜力。     

泌阳凹陷井地联合3D-VSP采集方法探讨

地面三维地震勘探和井中VSP测井技术都是相对成熟的勘探技术,两者结合起来形成的井地联合3D-VSP勘探技术,是一项新型的地震勘探方法,它实现了地面三维地震采集与井中VSP采集的有机结合。通过对井地联合3D-VSP采集设计、论证思路、方法以及井地联合3D-VSP采集资料频谱、信噪比与波场等效果的分析,认为该方法有效的提高了地震剖面的解释精度,为落实构造、扩大和发现新的圈闭、确定油藏类型、油气开发评价等提供依据,在泌阳凹陷深凹区应用该方法,取得了较好的地质效果。     

尿素合成塔的腐蚀与对策

针对尿素合成塔在生产中可能出现的腐蚀原因进行了分析,并从工艺和设备检测角度提出了对策。     

裂缝-基质模型CO2混相注入提高原油采收率

对传统驱油实验装置进行改进,建立裂缝-基质模型以模拟裂缝性油藏。应用该模型开展CO_2混相连续注入和吞吐实验,研究CO_2混相注入提高裂缝性油藏采收率特征,并测试产出原油组分,据此分析不同连续注气时间下基质原油产出机理。结果表明,CO_2混相连续注入很难显著提高裂缝-基质模型原油采收率,基质长度为10.0 cm时采收率仅为18.2%,长度为20.0 cm时采收率降至14.1%。原油组分测试结果表明:CO_2注入初期(0~8 h),产出原油组分基本不变,溶解膨胀为主要产油机理,是主要出油阶段;注气后期(8~40 h),产出原油组分明显变化,萃取为主要产油机理,但产油量较少。CO_2吞吐可在连续注气基础上大幅提高采收率72.8%~73.9%;但吞吐效果受生产压差影响,当生产压差为5 MPa时,累积采收率仅为7.9%~12.4%;当生产压差增至20 MPa时,累积采收率最高可达73.9%。     

真空环境中脉冲激光烧蚀制备纳米银晶薄膜的生长特性

采用XeCl准分子脉冲激光,在室温、真空环境下烧蚀银靶,通过改变激光能量密度和靶衬间距,在与靶面平行放置的Si(111)衬底上沉积了一系列纳米银晶薄膜。利用扫描电镜以及X射线衍射仪、选区电子衍射技术对薄膜进行表征,结果表明:薄膜由不同尺寸的银纳米晶粒组成;在固定激光能量密度的条件下,随着靶衬间距增加,薄膜的厚度和晶粒尺寸逐渐减小,晶粒间的聚合程度减弱,薄膜(111)晶面的XRD特征谱线强度减弱,(200)晶面的特征谱线强度增强;在固定靶衬间距的条件下,随着激光能量密度的增大,薄膜的厚度和晶粒尺寸逐渐增大,晶粒间的聚合程度增强,薄膜(111)晶面的特征谱线强度增强,(200)晶面的特征谱线强度略有减弱。结合晶粒成核和传输特性、烧蚀粒子迁移率,以及薄膜沿不同晶面生长所需表面能存在差异的情况,对实验结果进行了分析。     

爆炸场抗强电磁干扰探测头研究

针对炸药爆炸强电磁干扰问题,为了改进爆炸场参数测试系统中探测头外壳的机械结构和连接方式,应用计算及分析的方法,结合对3 kg TNT药柱的爆炸毁伤威力冲击波的多点实测,并利用ANSYS软件对3 kg TNT药柱爆炸在测点形成的电磁场场强进行仿真。仿真结果表明：未进行电磁屏蔽的探测装置受到的强电磁干扰很大。实测数据表明,改进后的探测头系统很好的屏蔽了爆炸场产生的电磁脉冲干扰。     

关于TD72型输送机胶带层数的探讨

在以前的TD72型通用固定式带式输送机设计计算过程中,没有一个胶带层数计算的系统公式。在设计计算时,是根据设计经验,首先预选胶带层数,然后再行计算,最后反过来验算预选的胶带层数是否合理。这样,在计算过程中,对预选的胶带层数就可能出现两种情况:大或小。大则使设备选型大而造成浪费。小则不能满足胶带强度的要求,而需要重新设计计算,造成设计计算的返工。为此本文的目的就在于推导出一个准确而合理的胶带层数计算公式,使设计计算迅速,设备选择合理。