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61.
通过应变控制疲劳试验,对1种900MPa级高强钢的循环软硬化行为、循环应变机制及塑性应变能与循环软化的关系进行研究.结果表明:试样的循环软硬化行为随应变幅增加而发生改变,应变幅低于0.3%时,试样主要发生弹性变形,循环行为表现为循环稳定,应变幅为0.4%时,试样的变形行为由弹性变形为主过渡到塑性变形为主,循环行为由循环稳定过渡为循环软化,应变幅高于0.6%时,试样主要发生塑性变形,循环行为表现为循环软化;试样的塑性应变能密度受应变幅的影响且具有循环相关性,应变幅高于0.6%时,试样的塑性应变能密度较高,但随周次变化较小,应变幅低于0.4%时,试样的塑性应变能密度较小,但随周次变化较大;试样的循环软化率随塑性应变能吸收量的增加而提高. 相似文献
62.
目的 研究激光增材制造CoCrFeMnNi高熵合金经不同温度退火后,微观组织演变对其在NaCl溶液中的耐点蚀性能的影响规律。方法 采用激光选区熔化(SLM)技术制备CoCrFeMnNi高熵合金,通过X射线衍射(XRD)、光学显微镜(OM)和扫描电子显微镜(SEM)研究其退火后的微观结构。利用动电位极化和电化学阻抗谱(EIS)测试研究SLM成形高熵合金的耐点蚀性能,并通过X射线光电子能谱(XPS)分析钝化膜成分。结果 经过不同温度退火后,高熵合金相组成并未改变,均为单一的面心立方结构固溶体。然而高熵合金的微观组织发生了明显转变,退火前微观组织由熔池、柱状晶及胞状亚晶所组成。随着退火温度的升高,熔池边界与亚晶结构逐渐消失,晶粒逐渐长大。SLM成形高熵合金在3.5%NaCl溶液中的腐蚀类型主要为点蚀。随着退火温度从700℃提高至1100℃,高熵合金的腐蚀电流密度先减小、后增加,700℃退火试样相较于打印态试样,腐蚀电流密度下降了97%。打印态和700℃退火试样的钝化膜中Co+Cr+Ni与Mn+Fe阳离子含量的比值分别为1.38和1.61,钝化膜中Cr本征氧化层厚度分别为5.43 nm和5.7... 相似文献
64.
65.
开发了一种低成本Fe-Cr-Ni系中熵合金,通过与316L不锈钢进行对比研究了该中熵合金在0.1 mol·L-1 H2SO4溶液中的耐腐蚀性能,分析了其表面钝化膜的保护能力。结果表明:与316L不锈钢相比,试验合金的自腐蚀电位更高,自腐蚀电流密度更小,说明其腐蚀抗力更强,腐蚀速率更慢,耐腐蚀性能更好;试验合金表面钝化膜中的铬、镍元素含量更高,铁、锰元素含量更低,电荷转移电阻为316L不锈钢的8.1倍,说明合金表面形成了更具保护力的钝化膜;试验合金具有稳定的单相面心立方固溶体组织,元素偏析程度较低,使得合金钝化能力提高、腐蚀敏感性降低,从而保证了钝化膜的稳定性和保护能力。 相似文献
66.
本文介绍了一个在386微机上用NDP-FORTRAN-386开发的SAP6程序,并讨论了其中的一些技术问题. 相似文献
67.
本文对万向接轴损伤容限评定的基本任务提出了建议,构造了Ⅰ-Ⅲ复合型半椭圆及角裂纹脆断临界裂纹尺寸的计算方法,提出了裂纹疲劳扩展过程中形貌变化方程的新解法,建立了疲劳寿命预测的循环续循环模型。 相似文献
68.
动态再结晶动力学模型的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文提出了依据热变形σ-ε信息确定动态再结晶分数的方法,建立了ε0.5同变形工艺参数间的关系模型,构造了一种新的动力学表象模型。本文还提出了求解模型待定参数的数值方法。作为应用,考察了St41钢热压缩条件下动态再结晶动力学行为。结果表明,动力学方程中的α值及ε0.5指数同关于C-Mn钢报道值一致。 相似文献
69.
本文提出了焊接工艺在线调整基本原理,运用作者已建立的实验-数模法,优化了冲压钢冷轧薄板田平缝焊工艺规范,探讨了焊件特征对焊接参数的影响规律。 相似文献
70.
本文考察了一侧经手弧焊,另一侧经埋弧自动焊焊接接头的显微组织,并用扫描电镜对断口进行了分析。在此基础上,研究了接头的冷弯开裂及断裂行为。结果表明:只有埋弧焊一侧产生冷弯开裂或断裂现象。冷弯初期,在过热区出现裂纹,但在随后的弯曲过程中无明显扩展,这是由于裂纹周围的显微组织具有较大的抗裂纹扩展阻力。冷弯后期,焊缝产生裂纹并迅速扩展而断裂,这主要是由于条虫状气孔的存在所致,而显微气孔及少量的球状显微夹杂对断裂仅起着促进作用。 相似文献