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31.
哈尔滨新吉商场为地下 1层 ,地上 2层的公共建筑。地上 2层平面布置呈“凹”形 ,凹入区域的面积为 8.4m× 15.0m ,建设单位要求在此区域的地下室顶上补建 2层。凹入区域的东、南、西三侧均为地下 1层 ,地上 2层为框架结构 ,针对凹入区域的四角均设有 1个框架柱的特点 ,提出了“悬吊扩建改造法”和“承托扩建改造法”两种扩建改造设计方案 ,分别介绍了这两种方案的设计思路、连接节点构造措施及建造过程中应注意的问题。可供设计建造同类工程时参考 相似文献
32.
预应力混凝土连续梁板抗火性能非线性分析 总被引:1,自引:0,他引:1
为模拟预应力混凝土连续梁板在火灾下的受力全过程,认为火灾下预应力混凝土梁板截面总应变符合平截面假定,基于混凝土、普通钢筋和预应力筋的耦合本构关系,用t时刻的混凝土应力计算t+1时刻混凝土的瞬态热应变、高温徐变,钢筋与预应力筋采用相同的解耦方法,可求得火灾下预应力混凝土梁板的弯矩-曲率曲线;对支座反力进行迭代求解,计算梁... 相似文献
33.
两跨预应力混凝土连续梁抗火性能试验与分析 总被引:1,自引:0,他引:1
为研究预应力混凝土连续梁的抗火性能,进行了9根两跨有粘结预应力混凝土连续梁抗火试验.通过布置于试验梁内的热电偶,获得了试验梁截面的温度场分布.布置于试验梁上的位移传感器测试结果表明,火灾下连续梁变形增长速度在受火过程中增长速度大体上是一致的.各试验梁边支座反力实测结果表明,受火10 min以内,试验梁边支座反力快速减小,受火10~40 min,边支座反力变化平缓,受火40 min以后,边支座反力又快速恢复.试验梁在受火过程中试验梁背火面经历了水分溢出、水蒸气形成和发展、溢出水干涸及水蒸气消失的过程.基于试验结果,拟合出了考虑各关键参数影响的火灾下两跨连续梁边支座反力与梁跨中变形的计算公式. 相似文献
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35.
管道腐蚀是引起管线破坏的主要因素之一,预测管线的腐蚀变化趋势是延长管道寿命,保证管道安全运行的重要步骤。影响腐蚀各因素之间的相互作用十分复杂,实验过程不能控制所有因素变化情况,实验结果分散性比较大,有必要采用各种科学的方法对实验数据进行分析处理。比较分析了主要的油气管道腐蚀速率预测方法,修正并完善了GM(1,1)模型的边界条件,利用复化Simpson公式和Lagrange插值法重新构造了GM(1,1)模型背景值,改进了传统模型只能对等时距时刻的腐蚀速率数据进行预测的缺点,得到全新的GM(1,1)预测模型计算公式,计算简便、使用方便、提高了预测精度。 相似文献
36.
世界银行贷款项目国际性招标采购程序 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了世界银行贷款项目国际竞争性招标采购中所遵循的一般程序,便于从事这类项目的人员理解和运作。 相似文献
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38.
39.
为了更好地理解并预测复合固体推进剂组分、界面对其宏观力学性能的影响,在细观层次上建立了考虑界面和颗粒形貌的代表性体积单元(Representative volume elements,RVE)计算模型,通过引入内聚力模型(Cohesive zone model,CZM)研究了界面刚度、强度及最大失效位移对推进剂力学性能的影响,并对比分析了颗粒形貌与界面对其力学性能的贡献。研究结果表明:界面刚度为0.004~400 MPa/mm时,推进剂初始模量从0.67 MPa提升到3.67 MPa;界面强度从0.05 MPa提高至30 MPa时,推进剂拉伸强度从0.15 MPa提高到了0.76 MPa,即界面刚度增加对推进剂初始模量的提高有限,而界面强度对其拉伸强度的提高非常显著;然而,较高的界面强度可能导致细观结构出现“损伤局部化”,从而降低延伸率。相对于界面对推进剂实际力学性能的提升,颗粒级配、形状的作用显得较小,说明界面是决定推进剂拉伸性能的主要因素之一。最后基于以上分析结果,对另一种推进剂在不同应力下的蠕变性能进行了预测,发现蠕变断裂时间的对数与恒定应力满足线性关系。 相似文献
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