Mn对AlSiMgMn型铝合金组织与性能的影响

采用光学金相显微镜(OM)、扫描电镜电子显微镜(SEM)观察表征、电导率测试、力学拉伸实验以及电化学腐蚀实验等方法研究了Mn对AlSiMgMn型铝合金组织与性能的影响。结果表明,添加适量的Mn能提高合金的力学性能,当Mn质量分数从0.2%增加到0.65%,合金的平均晶粒粒径由104μm下降到44μm,电导率由21.8Ms/m下降到19.7Ms/m,抗拉强度和延伸率呈先上升后下降的趋势,当Mn质量分数为0.35%时,力学性能最好,合金的抗拉强度最高,为207.5MPa,延伸率为5.5%;Mn含量的增加使合金的耐腐蚀性下降。     

主要合金元素对6063铝型材表面质量的影响及控制

6063铝合金作为一种典型的挤压合金,其型材成品被广泛应用于各个领域。介绍了6063铝合金中主要合金元素对型材表面质量产生的影响,如划伤、腐蚀、着色不正等缺陷。针对如何控制6063铝合金中主要合金元素含量问题提出了相应解决方案,为保障6063铝型材表面质量提供理论参考。     

基于DSP的三电平逆变器异步电机直接转矩控制系统的设计

本文介绍了基于DSP的三电平逆变器异步电机直接转矩控制系统的设计。以TMS320LF2407芯片为核心控制器件,构建了三电平逆变器异步电机直接转矩控制系统的硬件电路,并进行了控制系统的软件设计。     

基于知识的组合机床总体设计CAD系统的研究与开发

根据组合机床产品设计的特点,采用模块化设计思想,建立了组合机床总体设计CAD系统体系架构,系统的设计过程以自顶向下为主、自底向上为辅;研究了知识工程关键技术在系统中的应用,将组合机床总体设计的领域与经验知识和知识工程相结合,加强对设计知识的继承和重用,实现组合机床总体的快速设计,为组合机床设计提供了可靠的技术保障;最后介绍了系统开发平台和开发工具,并通过实例验证了系统可以显著提高组合机床产品设计效率和质量。     

衬氟阀门衬套压塑工艺参数优化模拟

以衬氟阀门衬套为研究对象,根据正交试验法制定实验方案,运用Moldflow软件对衬氟阀门衬套压塑成型过程进行了数值模拟和翘曲分析。结果表明:五个工艺参数对翘曲形变影响程度为,保压压力模具温度保压时间熔体温度压缩速率。分析得出最小的翘曲工艺参数设置为保压压力11 MPa、模具温度200℃、保压时间60 s、熔体温度350℃、加压速度15 mm/s。模拟优化结果与实际生产中工艺参数的影响规律相同,采用优化后的工艺参数可以得到形状完整、成型质量好的阀门衬套。工艺参数优化模拟提高了制品的尺寸精度和使用性能,减少了生产试验次数,提高了新品试制效率,为衬套的压塑成型实际生产提供有效指导。     

基于Pro/E的三叶结快速原型制造

拓扑学中的扭结是一种特殊的无断开的结构,为了得到其完整的、无需后期处理的模型,对三叶结的参数方程进行不同的变形,选择最优参数方程,在Pro/E的参数化建模模块下对三叶结进行建模,并使用熔融挤压的方法对其进行快速原型制造,得到所需三叶结模型。使用快速原型的方法制造三叶结等扭结,可以降低三叶结加工难度,同时方便判断扭结是否打结、扭结是否同一种结等问题,是理想的扭结加工方法及扭结研究工具。     

高频传输室过渡接头内导体的形状优化设计

研制吉赫兹横电磁波传输小室,其过渡接头的结构设计尤为关键.运用电磁学中的能量对偶法精确求解GTEM cell中过渡接头部分的特性阻抗,通过建立和求解精确的过渡接头内导体侧边曲线方程,对内导体侧边形状进行优化设计.改进了以往GTEM cell过渡接头内导体侧边采取直线过渡的近似设计方法,解决了高频输入转接头的设计制作难题,保证了高频传输室的整体性能.测试结果表明:采用优化设计过渡接头内导体研制的传输室在0.4~15 GHz的频带范围内,电压驻波比均小于1.5,其综合性能明显高于优化设计前的高频传输小室.     

实时多任务操作系统CMX在自动摊铺机系统中的应用

本文描述了自动摊铺机控制系统的原理和结构，并在此基础上详细介绍了实时多任务操作系统CMX在自动摊铺机系统中的应用，包括CMX系统简介、系统主要函数、主控制器C164CI、自动摊铺机系统任务划分和部分程序设计。     

脉冲进气精炼铝合金熔体的水力模拟研究

本文将带气体动力脉冲器的转头应用于铝合金熔体净化旋转喷吹技术当中，并通过水力模拟实验，研究了脉冲进气方式对气泡大小的影响。结果表明：带气体动力脉冲器的转头可以产生强烈的脉冲射流，在相同的气体流量和转头转速等条件下，脉冲射流比连续射流更容易得到小尺寸气泡，更有利于氢的排除。     

N6135法兰的铸造工艺

N6135柴油机是奥地利AVL公司对该厂6135柴油机的改进设计。 N6135曲拐法兰铸件材质为QT700-2,铸件浇注温度为1360～1380℃。我们采用无冒口工艺、采用一个冒口补缩两个铸件的压边冒口工艺和采用一个冒口补缩四个铸件的边冒口工艺（见图）。