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含缺陷石油管道极限承载能力分析 总被引:6,自引:1,他引:5
含缺陷的长输管线运行不安全 ,甚至可能导致管线失效。为此 ,研究了缺陷种类和尺寸对焊管极限承载能力的影响 ,并采用实物水压爆破试验进行了部分验证。由MPC -Prefis软件计算了X52ERW钢管在不同外表面裂纹尺寸下极限承载压力的变化规律 ,采用B31G公式计算含体积型缺陷钢管的极限承载能力。最后指出 ,对含表面裂纹缺陷的钢管 ,采用改进的B31G公式计算结果与实测值较接近 ,但在工程使用时偏于危险 ;采用API 579方法及Newton -Raphson公式计算结果偏于保守 ,且当裂纹尺寸达某一临界值后无法使用 ,对于含腐蚀性缺陷钢管 ,基于塑性失效准则的非线性有限元法能准确预测其极限承载能力 相似文献
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长输管线气体泄漏率的计算方法研究 总被引:18,自引:0,他引:18
应用计算流体力学理论,给出了长输管线气体泄漏率新的计算方法.当管线破坏的孔径较小(属于小孔泄漏)时,采用孔模型计算气体泄漏率;当管线发生全截面断裂时,利用管线模型计算;孔径介于两者之间时则利用新推荐的方法.由计算实例可知,管内起始压力大于1.5MPa时,临界流阶段泄漏的气体质量占总泄漏质量的90%以上,可用临界流阶段的平均泄漏率代替总平均泄漏率;也可用起始泄漏率的30%近似代替总平均泄漏率.随管内起始压力的增加,这种近似效果更好.利用文中的数学模型可以较好地估算不同孔径的气体泄漏率,可为定量评价长输管线失效后对环境的影响提供依据. 相似文献
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输送管裂纹扩展的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
1 前言由于钢管制造施工等各方面的原因,以及管道后期服役过程中可能形成的腐蚀坑、腐蚀疲劳裂纹和其他损伤,大大增加了裂纹萌生的可能。油气输送管道,一旦发生裂纹起裂,当裂纹以较高的速度进入母材时,这种快速扩展的裂纹就可能引起灾难性破坏,因此要求母材必须具有阻止裂纹快速扩展的能力。图1 楔子横向加载机构 早在70年代就开始了管线裂纹的快速扩展与止裂问题研究,全尺寸爆破试验是研究管线裂纹扩展的有效方法,根据爆破实验结果,在70~80年代建立了许多经验公式,预测管线止裂所需韧性。近年,研究热点转向大口径、高钢级和“富气”… 相似文献
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X100级高强度管线钢的应变时效行为 总被引:1,自引:1,他引:0
通过SEM、TEM和相应的力学性能测试,研究X100级管线钢应变时效前后微观组织及其力学性能的变化.结果表明,在相同的温度、时间条件下时效,随着应变量的增加,针状铁素体和粒状贝氏体组织均发生形变,同时基体上的M/A组织周围形成高密度的位错,成为微裂纹的形核核心,并在温度时效的作用下导致间隙原子的偏聚.应变时效2%后,管体的拉伸强度虽没有较大变化但其均匀伸长率明显降低.应变时效后管体材料的冲击断口上二次裂纹增多,冲击韧性显著降低. 相似文献
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选取6根Ф139.7 mm(51/2英寸)J55套管,在膨胀锥角5、8和10°及膨胀速度5和10m/min条件下,对其中5根套管内壁做润滑处理后进行实物膨胀试验研究,另外1根套管只做原始抗挤强度试验。结果表明,磷化润滑处理后的套管与心头间的摩擦因数小于牛油石灰润滑处理后套管与心头间的摩擦因数,改善膨胀套管内壁的润滑条件,可以大大减小膨胀液压力;随着摩擦因数的减小,膨胀后套管的轴向缩短率增大,壁厚减薄幅度减小,有利于提高膨胀后套管的抗挤强度;膨胀前套管的抗外挤毁压力为51.3 MPa,膨胀后套管的平均抗外挤毁压力为28.7 MPa,其抗外挤毁压力降低了44.1%。 相似文献
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本综述包含4个论题:①四羟甲基季盐(氯化物、硫酸盐、磷酸盐及醋酸盐等,简称THP+盐)的结构、化学性质及环保性;②由酸、甲醛、磷化物制THP+盐的工艺流程,使用的原料,催化剂,生产安全问题及普遍使用的THP+盐———硫酸盐(THPS);③THP+盐的杀菌活性,THPS作为广谱、高效、无泡沫、具环保性的杀菌剂,在北海丹麦区块Skjold酸性油田用于杀灭井下、储层SRB菌的试验结果;④THP+盐用作硫化亚铁垢清除剂,THP+盐与铵根离子、硫化亚铁形成水溶性金属络合物及其条件,胺基磷酸、胺基醋酸与THPS复配的溶垢剂及其应用。图2表1参19。 相似文献
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含缺陷油气管道的完整性与适用性评价 总被引:10,自引:2,他引:8
论述了含缺陷结构完整与适用生评价的工程意义,介绍了国内外结构完整性与适用性评价方法研究概况,最好介绍了油气管道完整与适用性谰的技术思路和关键技术。 相似文献