海水泵支承铸造工艺的改进

大型船用发动机上的海水泵支承铸件,结构如图1所示。该件原从美国进口,材质接近HT 200,为两端带法兰(一端异型)盘的圆筒形铸件。铸件壁厚大面积为10mm,有几处热节壁厚达25～33mm。 我厂在生产该铸件的初期,采用了如图2所示的垂直分型的铸造工艺方案,但在实际生产中     

低温加注阀关闭状态确认试验研究

为验证采用传感器监测加注阀入口容腔压力对加注阀关闭状态判断的可行性,建立了低温加注阀关闭状态确认试验系统。研究加注阀无泄漏和加注阀预制泄漏通道两种状态下通过孔板模拟加注连接器顶杆中心小孔排放后加注阀入口容腔压力变化及连接器脱落前后加注阀泄漏量的变化,开展了加注阀关闭状态确认方法原理性试验和数值仿真研究。研究结果表明:加注阀无泄漏和存在泄漏时从压力传感器能明显监测到压力变化,且连接器脱落前后泄漏量变化较大,数值仿真结果与试验结果吻合较好。     

三向增强碳/碳材料Y(X)向和Z向Ⅰ型加载的断裂特征

本文研究了三向增强碳/碳材料沿Y(X)向和Z向Ⅰ型加载的裂纹试样的断裂特征。结果表明,上述条件下的断裂基本属于线弹性断裂,其断裂力学参数K_c可以做为断裂的判据。裂纹扩展的阻力主要来自垂直裂纹扩展平面的纤维束,另外两个方向的纤维束和基体对裂纹扩展阻力可以忽略不计,因此可以简化为单向增强的复合材料断裂问题来处理,其K_c值主要裂纹扩展平面单位载面内所包含的总的纤维数所决定。     

岩面情况下的护坡制作

在山地情况下有些岩石陡坡倾斜角度很大,需要护坡.这种情况下用挡土墙或混凝土挡板等都不经济,还有的施工单位直接用混凝土从坡顶倒下来覆盖,这是很危险的也很不科学,在这种情况下应用钢筋锚网来制作护坡.在岩石本身有滑动倾向时先用钢筋网罩住,后用钢钎锚入墙内,然后与钢筋网连接.钢筋网一般用φ6～φ8mm的钢筋间距@200～300mm,罩于岩墙上.再在墙上凿宽50～80mm,深1.5～2m的洞,钢钎用φ16～φ18mm的钢筋,长比洞深再长300mm左右,尖部用三根小钢筋焊成倒刺,倒刺钢筋用φ10～φ12     

压边冒口消除6105气缸体缩坑缺陷

1.气缸体缩坑缺陷成因分析 气缸体类铸件产生缩坑缺陷,通常发生在上型的一些厚大热节上,特别是这些厚大热节的位置处于较高或最高处时更易出现缩坑缺陷。 造成气缸体上型厚大热节处缩坑缺陷的原因,分析起来,可大致归纳为两个方面:其一为浇注系统不够合理;其二为冒口系统设计不正确。 对于浇注系统的不合理,主要表现在许多气缸体铸造生产厂家仍在沿用传统的底注式浇注工艺。     

有色金属铸件有效浇注时间计算公式探讨

重点阐述了铝、铜合金铸件生产中较常应用的五种浇注时间计算公式的特点和存在的不足,分析了这几种公式在各自的材质铸件使用范围内出现的缺点及不足。研究及阐述了铝、镁合金和铜、锌合金铸件各自的通用有效浇注时间计算公式,及其良好的适用性和宽阔的适用范围。     

Z8040射芯机制作气缸体凸轮室砂芯热芯盒的优化设计

分析评述了Z8040射芯机用覆膜砂制作气缸体凸轮室砂芯芯盒优化设计方案,着重介绍其射砂方向,芯盒本体、底框、左右开盒的连接结构,射砂口衬套等结构及附件的优缺点。     

气缸体水套砂芯热芯盒的优化设计

简单介绍和评述了GSR2射芯机制作气缸体水套热芯盒的分盒面、芯盒本体、左右侧开盒机构、第五开盒机构、下顶芯板导向杆、左右盒体机械式锁紧机构、热覆膜砂挡砂帽等结构及其附件的传统结构形式或设备使用说明书推介的形式(及其安装结构)存在的不足,针对其不足提出了利用人体工效学、绩效理论、黄金分割原理等对其进行优化设计的方法或评述了其优先选用的结构形式.     

大型铸件有效浇注时间的计算

重点分析了在重力铸造生产条件下 ,各种金属材质的大型铸件浇铸时常用或常见的 12种浇注时间计算公式的特点和存在的不足 ,阐述了适宜于各种结构的金属材质的大型铸件在多种浇注方式下均可通用的有效浇注时间计算公式 ,用统计学方法 (大量对照 )论述了新公式的良好适用性及可操作性等优点