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61.
Al-Si-Fe-CU-Mg-Ni合金中复合Fe-Si相的研究 总被引:4,自引:1,他引:4
利用透射电镜(TEM)、电子探针(EPMA)等手段研究了A1-Si-Fe-Cu-Mg-Ni合金中复合Fe-Si相的形貌及Fe-Si相对合金高温强度的影响.结果表明:在多元Al-Si-Fe-Cu-Mg-Ni合金中,铁相球化处理后形成块状铁相,且块状铁相与初晶硅相紧密结合,形成复合Fe-Si相.Fe相与初晶硅的连接有明显过渡,过渡层中Si相的晶体结构与FeSi相类似,均为简单立方结构,且(121)FeSi∥(010)Si.强度实验还发现Fe相的形态对合金的高温强度有很大的影响,其中针片状Fe相对合金高温强度的提高最小,而复合Fe-Si相对合金高温强度的提高幅度最大,多元A1-Si合金在350℃下的高温强度可达106.05 MPa. 相似文献
62.
63.
AlTi加间合金中TiAl3形态及对细化效果的影响 总被引:11,自引:0,他引:11
通过对比试验发现:不同TiAl3形态的AlTi中间合金具有不同的细化效果,借助SEM和XRD等手段对AlTi中间合金进行了分析对比,探讨了TiAl3形态对细化效果的影响,实验结果表明:利用快速凝固技术制备的该中间合金,其TiAl3化合物细小,具有最佳的细化效果。 相似文献
64.
Formation of (Ca n-x, Na x)Pm Compounds in Eutectic Al--Si Piston Alloys and Invalidation of Phosphorus Modification Effect 总被引:1,自引:0,他引:1
利用金相和电子探针微量分析仪(EPMA)等手段研究了共晶型Al-Si(ZL109)合金熔体中Ca或(和)Na对Al-P中间合金变质效果的影响,含磷化合物的组成与磷变质的关系.结果表明,合金中Ca或(和)Na能使磷变质失效,甚至出现反常的Na变质效果;Ca或(和)Na促使AlP分解,并与磷形成比AlP更稳定的(Can-x,Nax)Pm化合物,从而抑制了磷变质作用的发挥;C2C16精炼可使(Can-x,Nax)Pm化合物的组成和结构发生转化,形成了能作为初晶Si结晶核心的(Al5,Mg0.85,Ca0.15)P3.4化合物,从而使磷变质效果得以恢复. 相似文献
65.
66.
通过变质剂Al 10Sr对TiB2 /ZL10 2复合材料 (TiB2 的质量分数为 3 % ,下同 )变质效果发现 :与ZL10 2合金的变质相比 ,使复合材料达到良好变质效果所用的Al 10Sr量显著增加 ;变质剂用量的增加与复合材料中的Ti、TiB2 无关 ,主要的原因是复合材料中的B与Sr反应生成SrB6,从而引起变质效果的下降 ;制备该种复合材料时 ,原料中的最佳Ti/B比为 2 .2 :1。 相似文献
67.
Al-Ti-C中板片状TiAl3在铝熔体中难溶解、易沉淀,使Ti对Al的晶粒细化辅助作用得不到充分发挥,显著降低了Al-Ti-C的细化效果。本研究提出了一种采用Al-Ti-C和Al-10Ti联合细化纯铝新工艺,即利用Al-10Ti中颗粒状TiAl3与Al-Ti-C中TiC的有机组合,显著提高了TiC的成核率,不仅能显著提高其细化能力,而且可以减少用量,降低成本。 相似文献
68.
通过不同工艺制备出一系列Al-Ti-B中间合金,并利用相提取工艺对合金中的TiB2粒子进行提取和分析。研究表明:合成过程对TiB2粒子的三维形貌有显著的影响,不同的制备工艺会导致不同的反应路径,并最终影响TiB2粒子的形貌。利用氟盐法制备的Al-Ti-B中间合金中的TiB2粒子呈现相互独立的六角板块状形貌,且反应温度不会对TiB2粒子的形貌产生影响。然而,利用Al-3B中间合金和海绵Ti制备Al-Ti-B中间合金时,TiB2粒子的形貌随着反应温度的升高而发生明显变化。当反应温度为850℃时,Al-Ti-B中间合金中的TiB2粒子以大的聚集团形式存在,而当反应温度升高到1200℃时,TiB2粒子的形貌转变为复杂的层片状和枝晶状。 相似文献
69.
70.
Al—10Sr对TiB2/ZL102复合材料变质效果的研究 总被引:2,自引:2,他引:0
通过变质剂Al-10Sr对TiB2/ZL102复合材料(TiB2的质量分数为3%,下同)变质效果发现:与ZL102合金的变质相比,使复合材料达到良好变质效果所用的Al-10Sr量显著增加;变质剂用量的增加与复合材料中的Ti、TiB2无关,主要的原因是复合材料中的B与Sr反应生成SrB6,从而引起变质效果的下降;制备该种复合材料时,原料中的最佳Ti/B比为2.2:1。 相似文献