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101.
102.
等离子熔覆超厚金属-陶瓷梯度涂层的工艺与组织 总被引:2,自引:0,他引:2
用等离子熔覆预先涂敷于碳钢表面的多层Ni60B TiC涂层,通过成分设计和工艺参数的优化,得到优良的超厚金属-陶瓷梯度材料。用光学显微镜、显微硬度计等对熔覆层中的显微组织,TiC的粒径、含量和形貌,涂层的硬度进行了研究。结果表明:涂层中的组织、成分呈明显的梯度分布;等离子束熔覆层底部为较粗大的等轴晶;中部为胞状树枝晶;熔覆层顶部是较规则的树枝晶;从熔覆层底部到顶层,TiC的粒径和含量呈梯度变化,TiC的形貌由球状过渡到花瓣状、团簇状;涂层的硬度也呈梯度分布。 相似文献
103.
104.
等离子原位合成TiC颗粒增强Ni基复合涂层 总被引:16,自引:1,他引:16
采用等离子熔覆技术,选择合适的工艺参数,在碳钢表面原位合成了TiC/Ni基复合材料涂层.借助金相显微镜、扫描电镜、X射线仪、透射电镜对复合涂层的组织、结构进行了测试,并利用热力学原理对TiC形成进行了分析.结果表明:熔覆层的组织由γ-Ni、M23C6、CrB及原位合成的TiC组成,TiC以颗粒状为主,少量呈块状,尺寸为1~2μm,弥散分布于熔覆层中;TiC的形成遵循形核与长大方式进行,等离子快速加热、快速冷却的特点决定了原位合成的TiC颗粒尺寸细小;TiC的不同形态可由共晶过程得到解释. 相似文献
105.
对液压支柱专用钢27SiMn亚温淬火工艺及强韧化机理进行了研究。表明:27SiMn钢830 ̄860℃亚温淬火、200 ̄250℃回火,强韧化效果最佳。抗拉强度可由原工艺的800MPa(920℃淬火、520 ̄600℃回火)提高到1400MPa而韧性仍保持在64J以上。 相似文献
106.
非晶态合金的优异性能及应用 总被引:7,自引:0,他引:7
非晶态合金在原子排布上完全不同于晶态金属 ,它没有晶粒和晶界 ,是单相无定形结构 ,没有像晶体那样的结构缺陷 ,如晶界、孪晶、位错、层错等。微观结构决定了它具有一系列优良的特性 ,如高强度、高硬度、韧性好、耐蚀等 ,综述了非晶态合金的一些特有的优良性能及其在各方面的应用。 相似文献
107.
等离子喷涂Fe基合金涂层的耐蚀性 总被引:1,自引:1,他引:0
Fe基合金(含Cr、Ni、B、Si 等)作为喷涂粉末,采用等离子喷涂法在Q235钢基体上制备了厚度约为200 μm的Fe基合金涂层.用盐雾腐蚀方法检测了Fe基合金涂层和对比材料1Cr18Ni9Ti不锈钢的耐腐蚀性能,用扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)、体视显微镜对腐蚀前后试样的表面形貌进行了观察和分析;对Fe基合金涂层与不锈钢试样的盐雾腐蚀质量损失进行了测量.盐雾腐蚀试验结果表明,Fe基合金涂层的耐腐蚀性明显优于1Cr18Ni9Ti不锈钢.前者主要为孔蚀,后者为晶间腐蚀和孔蚀.经封孔的Fe基合金涂层较未封孔的Fe基合金涂层的耐腐蚀性能显著提高. 相似文献
108.
超音速火焰喷涂Fe-Cr-Ni基涂层的组织与性能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用多元Fe-Cr-Ni基合金(含Si、Co、B、Cu等)为喷涂粉末在不锈钢基体表面,用超音速火焰(HVOF)喷涂法制备厚度达200 μm的涂层.采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪对涂层的组织及相组成进行了研究,用显微硬度计和磁致伸缩汽蚀仪对涂层的性能进行了测试.结果表明,该涂层致密,颗粒分布均匀,其显微硬度是基体的5倍,达到1050 HV0.1,靠近涂层的基体表面发生了加工硬化.涂层的抗汽蚀性明显优于ZG06Cr13Ni5Mo不锈钢,前者的质量损失约为后者的1/3. 相似文献
109.
铸铁表面等离子熔覆Fe-Cr-Si-B涂层的组织特征 总被引:2,自引:0,他引:2
利用常压弧光等离子体在铸铁表面熔覆Fe-Cr-Si-B合金粉末制备耐磨涂层,采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计对熔覆层的组织和性能进行了分析.结果表明,熔覆层组织主要由近似于六方形、U形、L形或H形的初生(Cr,Fe)7C3相及短杆状或小块状(Cr,Fe)7C3共晶碳化物、,cr)和Fe3C组成;熔覆层与基体界面形成细小的共晶莱氏体组织,在界面处熔覆层与基体中的合金元素发生了相互扩散,形成具有冶金结合的涂层;熔覆层显微硬度可达600~1200HV0.2. 相似文献
110.
利用等离子熔覆技术,选择合适的工艺参数,在硼铸铁基体上熔覆铁基合金粉末制备具有冶金结合的耐磨涂层.采用金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜研究了涂层的组织,利用显微硬度计测试了涂层的显微硬度,通过环-块磨损试验评估了涂层的耐磨性.结果表明,硼铸铁等离子熔覆铁基合金涂层组织主要由(Cr,Fe)7C3,α-(Fe,Cr)和Fe3C相组成;涂层的显微硬度可达600~1 200 HV0.2;在干滑动磨损条件下,涂层的耐磨性约是基体试样的5倍.涂层中高硬度的(Cr,Fe)7C3及Fe3C相的抗磨骨架作用,大量Cr,Si原子溶入基体引起的过饱和固溶强化作用,涂层快速加热及快速凝固产生的细晶强化作用是涂层耐磨性提高的主要原因. 相似文献