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101.
102.
对液压支柱专用钢27SiMn亚温淬火工艺及强韧化机理进行了研究。表明:27SiMn钢830 ̄860℃亚温淬火、200 ̄250℃回火,强韧化效果最佳。抗拉强度可由原工艺的800MPa(920℃淬火、520 ̄600℃回火)提高到1400MPa而韧性仍保持在64J以上。 相似文献
103.
非晶态合金的优异性能及应用 总被引:7,自引:0,他引:7
非晶态合金在原子排布上完全不同于晶态金属 ,它没有晶粒和晶界 ,是单相无定形结构 ,没有像晶体那样的结构缺陷 ,如晶界、孪晶、位错、层错等。微观结构决定了它具有一系列优良的特性 ,如高强度、高硬度、韧性好、耐蚀等 ,综述了非晶态合金的一些特有的优良性能及其在各方面的应用。 相似文献
104.
利用等离子熔覆技术,选择合适的工艺参数,在硼铸铁基体上熔覆铁基合金粉末制备具有冶金结合的耐磨涂层.采用金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜研究了涂层的组织,利用显微硬度计测试了涂层的显微硬度,通过环-块磨损试验评估了涂层的耐磨性.结果表明,硼铸铁等离子熔覆铁基合金涂层组织主要由(Cr,Fe)7C3,α-(Fe,Cr)和Fe3C相组成;涂层的显微硬度可达600~1 200 HV0.2;在干滑动磨损条件下,涂层的耐磨性约是基体试样的5倍.涂层中高硬度的(Cr,Fe)7C3及Fe3C相的抗磨骨架作用,大量Cr,Si原子溶入基体引起的过饱和固溶强化作用,涂层快速加热及快速凝固产生的细晶强化作用是涂层耐磨性提高的主要原因. 相似文献
105.
采用高速电弧喷涂工艺在45钢基体上制备FeCrNiB/Cr3C2涂层。采用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射等手段分析了涂层微观组织和相组成。在650℃下研究了涂层的涂盐热腐蚀行为,腐蚀介质选用质量比为75∶25的Na2SO4+NaCl混合盐,并与20G钢作对比研究。结果表明,涂层具有典型的层状结构特征,致密且连续,涂层的抗热腐蚀性能都要优于20G钢。在650℃下涂层表面形成了Fe2O3、Cr2O3和FeCr2O4等致密的氧化膜,阻碍了熔盐的侵入,提高了涂层抗热腐蚀性能。 相似文献
106.
107.
采用超音速火焰喷涂技术在H13钢基体上制备Cr_3C_2-NiCr涂层,研究了涂层的显微组织、物相组成及摩擦磨损性能,并探讨了磨损机理。结果表明:Cr_3C_2-NiCr涂层与H13钢基体结合紧密,厚度约为340μm;涂层由Cr_3C_2硬质相、NiCr黏结相及少量Cr7C3相组成,组织致密,孔隙率为0.63%;Cr_3C_2-NiCr涂层与H13钢的稳定摩擦因数分别为0.90,0.75,涂层磨痕深度及磨损率仅为H13钢的1/2,涂层耐磨性能较好;Cr_3C_2-NiCr涂层的磨损机理主要为磨粒磨损和疲劳磨损。 相似文献
108.
用等离子弧扫描涂覆涂料的金属表面,形成了含有陶瓷相的熔覆层,借助金相显微镜、电子探针、透射电镜等分析测试了涂层中组织和陶瓷相的行为。陶瓷相在熔覆层中部聚集。在弧光等离子体高温作用下,陶瓷相TiC溶解、溃散及随后冷却时细小陶瓷相析出,析出的TiC呈纳米量级,且TiC中存在反相畴,称之为“等离子辐照反相畴”,这是由等离子扫描的高能输入决定的。陶瓷相与基体之间形成新相,如FeTi、Fe2Ti。 相似文献
109.
等离子熔覆超厚金属-陶瓷梯度涂层的工艺与组织 总被引:2,自引:0,他引:2
用等离子熔覆预先涂敷于碳钢表面的多层Ni60B TiC涂层,通过成分设计和工艺参数的优化,得到优良的超厚金属-陶瓷梯度材料。用光学显微镜、显微硬度计等对熔覆层中的显微组织,TiC的粒径、含量和形貌,涂层的硬度进行了研究。结果表明:涂层中的组织、成分呈明显的梯度分布;等离子束熔覆层底部为较粗大的等轴晶;中部为胞状树枝晶;熔覆层顶部是较规则的树枝晶;从熔覆层底部到顶层,TiC的粒径和含量呈梯度变化,TiC的形貌由球状过渡到花瓣状、团簇状;涂层的硬度也呈梯度分布。 相似文献
110.