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111.
112.
等离子原位合成TiC颗粒增强Ni基复合涂层 总被引:16,自引:1,他引:16
采用等离子熔覆技术,选择合适的工艺参数,在碳钢表面原位合成了TiC/Ni基复合材料涂层.借助金相显微镜、扫描电镜、X射线仪、透射电镜对复合涂层的组织、结构进行了测试,并利用热力学原理对TiC形成进行了分析.结果表明:熔覆层的组织由γ-Ni、M23C6、CrB及原位合成的TiC组成,TiC以颗粒状为主,少量呈块状,尺寸为1~2μm,弥散分布于熔覆层中;TiC的形成遵循形核与长大方式进行,等离子快速加热、快速冷却的特点决定了原位合成的TiC颗粒尺寸细小;TiC的不同形态可由共晶过程得到解释. 相似文献
113.
等离子喷涂Fe基合金涂层的耐蚀性 总被引:1,自引:1,他引:0
Fe基合金(含Cr、Ni、B、Si 等)作为喷涂粉末,采用等离子喷涂法在Q235钢基体上制备了厚度约为200 μm的Fe基合金涂层.用盐雾腐蚀方法检测了Fe基合金涂层和对比材料1Cr18Ni9Ti不锈钢的耐腐蚀性能,用扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)、体视显微镜对腐蚀前后试样的表面形貌进行了观察和分析;对Fe基合金涂层与不锈钢试样的盐雾腐蚀质量损失进行了测量.盐雾腐蚀试验结果表明,Fe基合金涂层的耐腐蚀性明显优于1Cr18Ni9Ti不锈钢.前者主要为孔蚀,后者为晶间腐蚀和孔蚀.经封孔的Fe基合金涂层较未封孔的Fe基合金涂层的耐腐蚀性能显著提高. 相似文献
114.
采用等离子喷涂工艺在Q235钢基体上直接制备了FeCrBSi合金涂层,使用正交试验法研究了喷涂工艺参数对涂层结合强度的影响,并对喷涂工艺参数进行了优化,同时在优化参数的基础上进一步研究了涂层厚度对结合强度的影响。结果表明:等离子喷涂制备FeCrBSi合金涂层的最佳工艺参数为喷涂电流900A,主气流量44.8L·min-1,辅气流量27.8L·min-1,喷涂距离110mm;采用最佳工艺制备的涂层与基体的结合强度为18.2MPa,内聚强度为33.5MPa;随着涂层厚度的增加,涂层与基体的结合强度明显下降,而涂层的内聚强度先上升后下降,较佳的涂层厚度为347.2μm。 相似文献
115.
116.
压缩氩弧等离子束扫描对化学镀Ni-P合金镀层组织与成分的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
用压缩氩弧等离子束快速扫描化学镀Ni-P合金镀层.组织、成分、结构和性能研究结果表明,Ni-P合金重熔层大部分为胞状枝晶组织,由Ni基固溶体、α相(铁素体)和Ni3P相组成;次层为淬火马氏体组织;基体与熔凝层之间存在梯度扩散层. 相似文献
117.
超音速火焰喷涂Fe-Cr-Ni基涂层的组织与性能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用多元Fe-Cr-Ni基合金(含Si、Co、B、Cu等)为喷涂粉末在不锈钢基体表面,用超音速火焰(HVOF)喷涂法制备厚度达200 μm的涂层.采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪对涂层的组织及相组成进行了研究,用显微硬度计和磁致伸缩汽蚀仪对涂层的性能进行了测试.结果表明,该涂层致密,颗粒分布均匀,其显微硬度是基体的5倍,达到1050 HV0.1,靠近涂层的基体表面发生了加工硬化.涂层的抗汽蚀性明显优于ZG06Cr13Ni5Mo不锈钢,前者的质量损失约为后者的1/3. 相似文献
118.
铸铁表面等离子熔覆Fe-Cr-Si-B涂层的组织特征 总被引:2,自引:0,他引:2
利用常压弧光等离子体在铸铁表面熔覆Fe-Cr-Si-B合金粉末制备耐磨涂层,采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计对熔覆层的组织和性能进行了分析.结果表明,熔覆层组织主要由近似于六方形、U形、L形或H形的初生(Cr,Fe)7C3相及短杆状或小块状(Cr,Fe)7C3共晶碳化物、,cr)和Fe3C组成;熔覆层与基体界面形成细小的共晶莱氏体组织,在界面处熔覆层与基体中的合金元素发生了相互扩散,形成具有冶金结合的涂层;熔覆层显微硬度可达600~1200HV0.2. 相似文献
119.
120.