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镁合金盒形件温拉深起皱原因分析及措施 总被引:4,自引:0,他引:4
介绍了在机械压力机上温拉深过程中产生起皱的原因,通过采取调整镁舍金板温度、相对厚度t/d0以及润滑剂的使用等措施,解决了拉裂、起皱缺陷,成功地拉深出镁合金盒形件产品。 相似文献
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通过透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)和X射线衍射(XRD)手段,研究BT16钛合金丝材制备过程中微观组织演变、丝材的力学性能和冷镦性能以及固溶时效合金组织结构。结果表明:BT16合金丝材具有良好的力学性能,断面收缩率Ψ为62%~65%,顶镦螺栓头部变形量达到75%,未见任何缺陷。钛合金铸锭是树枝状α+β两相组织;锻坯横截面变形不均匀,析出等轴状、短棒状和针状α相;热锻棒材边界和晶内均有细小针状α相析出;丝材组织由初生等轴α相和β相组成;固溶时效后合金组织由初生等轴α相和析出针状α相的β转变组织组成。 相似文献
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AZ31B镁合金拉伸应力-应变和再结晶组织 总被引:3,自引:0,他引:3
通过单向热拉伸试验和金相显微组织观察研究了AZ31B薄板热变形过程及变形前后的再结晶组织.结果表明:160~400℃的热拉伸应力-应变曲线具有3个特征温度区间,且明显区别于室温的应力-应变曲线.薄板制备方式和退火制度对应力峰值有较大影响.在160~200℃热变形中,发生了不完全静态和动态再结晶.最佳热变形参数为:变形温度为260~320℃,变形前静态再结晶时间为12~18 min,应变速率为1×10-3s-1.此时延伸率δ达925%~137%,可获得均匀分布的细小等轴动态再结晶组织. 相似文献
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用光学显微镜和透射电子显微镜研究了Ti-Al-Nb基三种合金在空冷和水淬后的微观组织及其力学性能.结果表明:Al含量为11%-14%的Ti-Al-Nb基三种合金经不同热处理后,在晶界上和晶内均有α2相析出;在1 100~1 150 ℃水淬后可观察到单相再结晶组织;小于1 050 ℃水冷和空冷后未发生再结晶转变;经1 050 ℃×1 h/AC + 820 ℃×5 h/AC双重退火处理后,晶界和晶内除有α2相析出外,晶内有弥散分布的O相析出,并形成网篮组织,其抗拉强度、屈服强度和耐热性能均得到提高,塑性反而降低. 相似文献
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喷射成形球墨铸铁的显微组织 总被引:2,自引:0,他引:2
球化不良的铸铁和球墨铸铁经重熔喷射后形成了组织致密、石墨细小、均匀分布的球墨铸铁,且晶粒均匀细小,无成分偏析,球墨铸铁组织显著改善。 相似文献
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选用Al-Mg合金废料作为球化剂,研究了Al-Mg合金对铁水的球化效果。通过试验确定2.0 ̄2.1%Al-Mg(10%Mg)合金能保证获得低硅球墨铸铁,球化效果良好。 相似文献
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喷射成形球墨铸铁的显微组织 总被引:1,自引:0,他引:1
采用喷射成形工艺研究了球墨铸铁的显微组织。结果表明,球化不良的铸铁和球墨铸铁经重熔喷射成形成了组织致密、石墨细小均匀分布的球墨铸铁,且晶粒均匀细小,无化学成分偏析。与砂铸和水平连铸的球墨铸铁组织相比,喷射成形的球墨铸铁组织得到大大改善。 相似文献
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通过热力学模拟试验,测出球墨铸铁拉伸时的载荷—应变曲线和压缩时珠光体和铁素体基体球铁的真应力—真应变曲线。对水冷后试样进行金相分析,结果表明,在825℃~875℃最大屈服应力反常增加时出现双颈现象;铁素体基体球铁在压缩时真应力随真应变呈直线上升,出现双鼓现象,并发生在铁素体向奥氏体转变过程中。 相似文献