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201.
202.
用薄试样push-out试验测试了SCS-6/Timetal 834复合材料从室温到530℃温度范围内的载荷-位移曲线,用有限元方法对push-out实验过程进行了数值模拟.计算表明,push-out实验的界面脱粘过程可以用剪切强度准则和能量准则来描述.剪切强度准则计算表明,材料的界面剪切强度在室温时为τm=500 MPa,530℃时为τm=140 MPa.由于应力奇异性的影响,界面剪切强度的值与单元尺寸大小有关.能量准则与单元尺寸无关,但需要一个初始脱粘长度.计算所得在临界能量释放率室温下时为30 N/m,530℃时为5 N/m. 相似文献
203.
204.
205.
用薄试样push-out和push-back试验测试了SCS-6/Timetal 834复合材料从室温到530℃温度范围内的峰值载荷和滑动摩擦切应力。用轴对称圆柱有限元模型模拟计算了SiC纤维增强钛基复合材料不同温度下的界面应力沿轴向分布规律和界面脱粘过程。计算表明,push-out试验的界面脱粘过程可以用剪切强度准则描述,对于SCS-6/Timetal834复合材料。当界面单元尺寸L=6.25μm时,其室温下界面剪切强度τm=500MPa,300℃时τm=300MPa,530℃时τm=140MPa。由于应力奇异性的影响,界面剪切强度的值与单元尺寸大小有关。 相似文献
206.
应用加工图理论研究Ti2AlNb基合金的高温变形特性 总被引:2,自引:1,他引:2
基于动态材料模型(DMM),建立了Ti2AlNb基合金(Ti-22Al-25Nb)在温度94012-1060℃,应变速率0.001s^-1-10s^-1范围内的加工图,并利用该图分析了合金的高温变形特性。结果发现:在温度94012~97012,应变速率0.4s^-1~10s^-1和温度970℃—1060℃,应变速率1s^-1~10s^-1范围为流动失稳区,前者范围内主要发生绝热剪切变形和45°角剪切开裂,功率耗散率达到最小值;后者区域内以局部塑性流动和纵向开裂为主,功率耗散率小于33%。热加工图的其余部分为塑性加工的“安全区”,主要发生再结晶。在温度94012~970℃,应变速率0.001s^-1-0.4s^-1范围,以α2/O相板条球化为主;在温度970℃~1030℃,应变速率0.001s^-1~1S^-1范围,功率耗散率为35%-45%,呈现连续再结晶特征。在温度1030℃~1060℃。麻蛮谏率0.001s^-1-0.1s^-1范围。功率耗散率为45%~66%。达最大值,发生连续再结晶晶粒长大。 相似文献
207.
采用透射、扫描电镜及X射线衍射分析研究了Ti-B19合金中亚稳定β相在时效过程中的分解特性。结果表明:500~650℃时效,随时效时间增加,先在晶内变形带上析出点状α,然后“连点成线”,同时针状α相沿晶界和在晶内与β相成一定位向关系析出。700~750℃时效,点状α相析出规律类似,针状α相钝化,以短棒状形态在晶界上析出,并且析出量减少。低温时效(300~450℃)时,先析出过渡相ω相,再逐渐转变到平衡α相,但在 400~450℃时效过程中,α相的析出却包含了两种析出机制:既有直接析出的α相,也有通过ω相转变的α相。 相似文献
208.
结合深圳市南山垃圾发电厂分散控制系统(DCS)与垃圾焚烧炉炉排控制系统通讯的工程实例,介绍了炉排垃圾焚烧炉的特点。同时,对采用美国FOXBORO公司IA系统的DCS系统与采用西门子公司S7—400系统的焚烧炉炉排控制系统通讯设计和应用进行了介绍。 相似文献
209.
阻燃钛合金Ti40的热加工与力学性能研究 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了Ti40(Ti-25V-15Cr-0.4Si)阻燃钛合金的热加工与力学性能的关系,运用扫描电镜(SEM)及能量散射谱仪(EDS)对其热压、室温及高温拉伸、热稳定及蠕变断口进行了形貌观察与微区成分定量分析。结果表明,多向大变形加工有利于Ti40合金组织均匀性及力学性能的提高;Ti40合金具有一定的耐热性,且在不同试验条件下呈现不同的断裂特征;断口上存在的Fe、C、O、S等杂质元素是导致合金过早断裂的内在原因,设法提高冶金质量是改善合金加工性能及力学性能的关键之一。 相似文献
210.