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211.
总结和归纳了常用4类检测方法(光学显微镜、扫描电子显微镜、x射线衍射、透射电子显微镜)在钛合金固态相变研究中的应用特点和适用范围,指出了钛合金中典型相和相变过程的分析与区别方法,运用实例说明了一般钛合金固态相变的研究思路. 相似文献
212.
Ti8LC低成本钛合金疲劳裂纹扩展行为研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用双重退火对Ti8LC低成本钛合金进行热处理,测试其拉伸性能,并对其疲劳裂纹扩展行为进行研究,探索其疲劳断裂机制.结果表明,提高双重退火的第1次退火温度,强度略有升高,塑性降低.da/dN试样断口3个区特征明显:预裂区为解理断裂机制.稳态扩展区裂纹以条纹循环机制向前扩展,同时能观察到很多二次裂纹.快速扩展区的断口呈韧窝型断裂特征.该合金的疲劳裂纹扩展速率对退火温度不敏感. 相似文献
213.
214.
215.
回火工艺对Aermet100超高强度钢组织与韧性的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用SEM、TEM等方法研究了不同回火温度对Aermet100超高强度钢的显微组织和韧性的影响。结果表明,Aermet100钢经885℃淬火后,在472~492℃温度范围内回火,显微组织为高位错密度的板条马氏体(板条M)和少量逆转变奥氏体(AR)。随着回火温度的升高,板条M宽度略有增加,韧化相AR的含量有所提高。高密度位错马氏体的存在使得Aermet100钢保持较高的韧性水平,而逆转奥氏体含量的增加则导致Aermet100钢的韧性显著提高。 相似文献
216.
通过室温静态拉伸和扭转试验,结合TEM、SEM等分析检测方法,系统研究了片层Ti-55531合金在拉伸和扭转载荷下的断裂失效行为。结果表明,片层Ti-55531合金在拉伸和扭转载荷下的断裂失效有显著的不同:拉伸变形受滑移、次生α_s的孪生及剪切共同控制,扭转变形主要受滑移和剪切控制,未发现有孪晶;拉伸断口较扭转断口陡峭,失效以微孔聚集为主,含少量穿晶解理和沿晶开裂的混合断裂机制;扭转断裂失效则以微孔聚集和剪切开裂为主,含部分穿晶解理的混合断裂机制。无论在拉伸还是扭转载荷下,片层Ti-55531合金的断裂失效面均由最大剪切应力产生,剪切力比正应力更易使片层Ti-55531合金损伤破坏。 相似文献
217.
218.
采用热模拟压缩实验研究了Ti-22Al-25Nb合金在B2单相区的热变形行为。结果表明:与其他温度较低的相区变形行为的对比发现,合金在B2单相区变形时具有更低的流动应力和更弱的流动软化效应。在应力-应变曲线上出现了明显的不连续屈服现象,应变速率越大,不连续屈服现象越显著,但该现象对变形温度变化不敏感。在Zener-Hollomon参数与流动应力σ之间的三种关系中,幂指数型最适合用于描述Ti_2AlNb基合金在B2单相区的热变形过程。计算得到的Ti-22Al-25Nb合金在B2单相区热变形的表观激活能为447.75 kJ/mol。利用Zener-Hollomon参数建立了幂指数型的Ti_2AlNb基合金在B2单相区变形的本构关系。 相似文献
219.
220.
近β型钛合金Ti-B19时效过程中的相变及显微组织 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了Ti-B19台金300℃~750℃时效过程中的相变和显微组织演变=结果发现:300℃~350℃时效过程中,在芦基体上首先会形成球状ω相,α相必须借助中间过渡相ω形核.多呈颗粒状;400℃—450℃时效.α相既可通过中间ω相转变.多星颗粒状,也可直接从口相中形桉,多呈针状;500℃~650℃时效,针状α直接从β晶界或晶内析出,500℃以匕时效可发现点状口相“连点成绩”的现象.可能与变形带有关;700℃~750℃时效.平衡α相多呈棒状。700℃时效10min发现块状α相析出。试验温度范围内大多数α相与卢基体满足Burgers位向关系,但在400℃~500℃时效10h左右有不符合Burgers位向关系的2α相出现。 相似文献