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11.
研究了保温补贴在铸钢高压阀门上的应用,采用计算机优化设计方法确定保温补贴的尺寸和安放位置。实践表明,用保温补贴取代金属补贴能获得无缩松的优良铸件,是一种较理想的铸造工艺方法。 相似文献
12.
用SEM考察了生长速度R=30~2500μm/s时Al-12.7%Si共晶中硅相的形态与分枝特征。对深腐蚀样品的观察表明,共晶硅相具有连续生长、成束分布特征,随生长速度R增大,共晶硅逐渐由粗大片状向片状、条状转变。硅相生长与分枝特征与局部生长条件密切相关,从整体上看,随生长速度增大,晶体学生长与分枝特征减弱。 相似文献
13.
一、前 言 热裂纹是铸造生产中最常见的缺陷之一,通常认为它是铸件凝固中收缩受阻的结果。由于铸件结构的复杂性,凝固收缩往往受到铸型或型芯以及铸件结构本身的各种机械阻碍和热阻碍,致使铸件产生应力、应变和裂纹。 相似文献
14.
15.
16.
17.
对物理气相沉积制备的微晶材料Ni-11.5Cr-4.5Co-0.5Al高温合金薄板在1 000℃空气中恒温氧化进行了研究,用扫描电镜对氧化试样的表面和截面形貌进行观察,用X射线衍射仪与能谱仪对其相和成分分布进行了分析.结果表明:微晶材料高温合金板在初始氧化阶段遵循抛物线规律,长时间氧化时遵循四次方规律;氧化时表面形成细小、致密的氧化物层,随着时间的延长氧化物颗粒逐渐长大,外表面形成NiO、CoCr2O4和Cr2O3混合氧化物;氧化96 h的截面有一连续Al2O3层在氧化物和基体界面形成. 相似文献
18.
用差示扫描量热分析和原位高温X射线衍射研究了(Fe36Co36Nb4Si4.8B19.2)100-xCux(x=0, 0.5, 0.6, 0.7)大块非晶合金的热稳定性及其晶化过程.结果表明,微量Cu显著改变了Fe36Co36Nb4Si4.8B19.2大块非晶合金的晶化过程,无铜合金表现出单一尖锐晶化峰,而含铜量原子分数为0.5%,0.6%和0.7%的晶化过程分为四个阶段,Cu的加入提高了非晶合金纳米析出相的热稳定性.原位X射线衍射研究表明,FeCoNbSiBCu大块非晶合金初始晶化相为bcc-FeCo并于930K转变为bcc-Co7Fe3相.Cu添加后bcc-Co7Fe3的晶化表观激活能由460.41kJ/mol升高至545.69kJ/mol.用谢乐公式计算样品在840K保温17.5min的平均晶粒尺寸为22.3nm. 相似文献
19.
Zn对铸态Mg-Mn合金力学性能和腐蚀性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究Zn对Mg-Mn合金微观组织、力学性能和在Hank’s溶液中腐蚀性能的影响。结果表明:Zn可以明显细化Mg—Mn合金的铸态组织,当合金中Zn含量(质量分数)为3%时,合金的晶粒尺寸由700-900μm减小到50-80μm。合金的力学性能也随Zn含量的增加而显著提高;Zn含量为3%时,拉伸强度提高128.8MPa,屈服强度提高42.6MPa,伸长率提高1倍多。在Mg-Mn合金中加入1%-2%的Zn,能够增强Mg-Mn合金钝化膜的稳定性,使Mg-Mn合金腐蚀速度显著降低。但是,当Zn含量增至3%时,钝化膜变得不稳定,腐蚀速度增加,耐蚀性能降低。 相似文献
20.
挤压对Mg-Mn-Zn合金力学性能和腐蚀行为的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了铸态和挤压态Mg-Mn-Zn合金的微观组织、力学性能和在模拟人体体液中的腐蚀行为。结果表明:铸态Mg-Mn-Zn合金的平均晶粒尺寸为300μm;而挤压后Mg-Mn-Zn合金的平均晶粒尺寸降低为9μm。挤压态与铸态Mg-Mn-Zn合金相比,抗拉强度由174.5MPa提高到280.2MPa,屈服强度由43.6MPa提高到246.5MPa,伸长率达到21.6%。铸态Mg-Mn-Zn合金断口呈脆性断裂,挤压态合金为韧性断裂。挤压态Mg-Mn-Zn合金的耐蚀性能也明显高于铸态Mg-Mn-Zn合金。 相似文献