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影响TiNi合金相变温度因素的探讨 总被引:2,自引:2,他引:2
TiNi合金的相变温度Af是影响合金组织和性能的重要参数,为此,针对TiNi合金制造生产过程中影响TiNi合金相变温度Af的3大因素:合金成分、塑性变形、记忆热处理进行了实验研究,结果表明:对Ti-xNi(x=49.9,50.0,50.1,at%)合金,在热处理制度为800℃,15min WQ,其Ni含量每增加0.1%,Af值约降低8℃;采用热加工生产TiNi记忆合金时,记忆热处理可不考虑材料加工经历,选择合适的处理制度,即可获得良好的记忆性能。 相似文献
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Ti-422(Ti-22V-4A1)合金具有优越的综合性能,特别具有很好的冷加工成形性,因此,用于制作高端眼镜架极具潜力.为了获得规模化生产Ti-422合金眼镜丝材的最佳工艺,对该合金冷加工丝材的变形程度和热处理工艺同力学性能和组织结构的关系进行了研究.结果得出,采用φ10 mm热轧坯料,辊模拉拨到φ5.0mm,退火后按55%~70%变形再辊模拉伸制得不同直径的丝材料,经780℃,30 min退火处理,其组织均匀,延伸率达20%以上.然后经520℃,4 h时效处理,维氏硬度达到2800 MPa,完全达到眼镜架用丝材对材料硬度2700 MPa<Hv<3000 MPa的技术要求. 相似文献
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采用传统陶瓷烧结工艺,制备了BiYbO3掺杂的xBiYbO3-0.95(K05Na0.5)NbO3-0.05LiSbO3(xBY-KNN-LS)(x=0~0.002,摩尔分数)无铅压电陶瓷.研究了BiYbO3掺杂对陶瓷相结构、显微组织和电性能的影响.结果表明,随着BiYbO3掺杂含量的增加,晶粒变细,居里点逐步向低温方向移动,压电性能先增加后降低,介电损耗tan δ先增加后减小.在0≤x≤0.001 5的范围内,存在斜方相与四方相共存的准同型相界,当x=0.1%时得到最佳电性能:压电常数d33=245 pC/N,机电耦合系数kp=44.75%,居里温度Tc =365℃,tan δ=4.5%. 相似文献
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不同应变及失稳准则Ti-50.9Ni合金加工图研究 总被引:1,自引:0,他引:1
根据动态材料模型绘制并分析了不同应变及失稳准则下Ti-50.9%Ni(原子分数)形状记忆合金的加工图。结果表明,应变量对等轴组织Ti-50.9%Ni形状记忆合金加工图的影响较大,Ti-50.9%Ni形状记忆合金热加工的非稳定流动区域随着应变量的增大逐渐由低温高应变速率区域向高温及低应变速率区域扩展。在温度为700~800℃、应变速率约为0.001~0.010 s-1和温度为800~950℃、应变速率约为0.005~0.030 s-1两个区域中,真应变小于0.6时能量耗散效率值η皆大于40%,是适合Ti-50.9%Ni形状记忆合金进行热加工的区域。基于Prasad失稳准则和Murty失稳准则得到的Ti-50.9%Ni形状记忆合金的能量耗散效率等值线分布及塑性失稳区分布相似,且Prasad失稳准则得到的Ti-50.9%Ni形状记忆合金加工失稳区更大一些,而Malas失稳准则确定的Ti-50.9%Ni形状记忆合金进行热加工时的稳定变形区位于中等温度和中等应变速率区域。 相似文献
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采用模压法在TiNi合金表面获得了微凹坑织构,通过织构几何参数的变化调控材料的摩擦学性能。结果表明,周向和径向间距增大,TiNi合金的摩擦系数和比磨损率均呈现先减小后增大的趋势,而深/径比逐渐增大,使得TiNi合金的摩擦系数和比磨损率呈现先增大后减小的趋势。滑动速度增加,TiNi合金试盘的摩擦系数几乎都呈现先减小后增大的趋势,与Stribeck曲线描述的一致。织构参数微坑深/径比为0.06,径向间距为1.5 mm,周向间距为15°时,表现出较优的摩擦学性能,摩擦系数为0.098,比磨损率为0.87 × 10-5 mm3/(N·m)。由此可见,合适的织构参数和形貌可以降低摩擦系数和减小磨损,因为摩擦过程中微坑会产生动压和捕捉磨屑而减少表面损伤,增强耐磨性。 相似文献
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为了建立A、B位非化学计量与压电介电性能的联系,进而对材料性能的演变作出准确的预测和判断,研究了Ti/Ba摩尔比(x)对BiFeO3-BaTiO3(BF-BT)高温压电陶瓷在准同型相界(MPB)附近的组分0.70BF-0.30BT(BFBT-xTi,其中x=0.980、0.985、0.990、0.995、1.000、1.010)微观结构与电性能的影响。结果表明,随着摩尔比x的变化,所有组成均为纯钙钛矿结构固溶体,Ti不足时晶体结构出现明显三方畸变,促进晶粒生长,但是过量的Ti抑制晶粒生长。压电常数d33、机电耦合系数kp随着x的增加先增加后减少,在x=0.99时压电性能达到最大值:d33=152pC/N,kp=0.301。退极化温度Td随x的增加一直降低,适量Ti不足有利于提高压电性能的温度稳定性。 相似文献