铂类抗癌配合物构效关系的理论探讨

基于铂抗癌配合物在体内的历程和化学反应探讨了它们的结构和活性之间的关系，获得决定抗癌活性大小的主要因素，包括配合物分子的脂溶性和空间体积、构型、离去基团的反应性以及载体基团的特性。提出了铂配合物具有较高抗癌活性的结构要求①非离子型②小的空间体积③顺式构型④含脂溶性的氨（胺）载体和以Ｃｌ￣（－）或二元羧酸作离去基团。     

热风炉胆的失效原因及修复

我厂现有2台5t/h 大排距双层送风热风冲天炉。热风平均温度180℃,铁水平均温度为1455℃。密筋式热风炉胆离最高(?)排风口1m,炉胆平均寿命1000多小时。我们发现,炉胆长时间使用后,除在内胆下部出现纵向裂纹外,还出现“鼓肚”现象,甚至出现焊缝开裂,造成热风炉胆的失效,炉况变坏。     

油管损伤的磁性检测法及其实现技术

实施油管的现场探伤对防止油管泄漏或断裂事故的发生具有十分重要的意义。提出一种适于对油管损伤进行现场检测的磁性检测法并设计了多传感器子系统，它用一个包含霍尔传感器和聚磁器的聚磁检测单元阵列实现了局部损伤和壁厚损伤的综合检测。该多传感器子系统具有损伤分辨力高、效率高、结构简单及现场适应性强等特点，已成功应用于基于磁性传感器信息融合的油管损伤在役检测系统中。     

Fe76.5Cu1Si13.5B9非晶合金晶化过程的X射线衍射研究

Fe_(76.5)Cu_1Si_(13.5)B_9非晶合金在晶化过程中析山的α-Fe固溶体(α相)的X射线衍射峰存在不对称性并随退火温度而变化,对α相衍射峰进行分峰拟合证实,Cu原子可以促进α相形核并固溶其中,合金晶化与原始态中残存晶核无关,α相晶粒中Cu含量的不同导致衍射峰的不对称性,键合能准化学近似计算结果表明,Cu原子降低了周围原子的迁移势垒,导致合金的晶化首先在含Cu量较高的区域开始,使晶化温度降低。     

表面纳米化对1Cr17不锈钢耐氧化性的影响

用热重仪（TGA）、X-射线衍射（XRD）、扫描电镜（SEM）及其能谱（EDX），研究了表面纳米化对1Cr17不锈钢在700℃水蒸气中耐氧化性的影响。氧化动力学表明，在氧化开始阶段，表面纳米化后氧化速度高于原始样品，与传统喷丸处理后的耐氧化性能相当，但在氧化2小时时就很快达到钝化，氧化速度明显低于原始样品和经传统喷丸的样品。无论是否纳米化处理和经过传统喷丸处理，高温氧化时都在表面部形成T（FeCr）2O3型氧化物。但表面纳米化后由于表层高密度的晶界为Cr原子的扩散提供了快速通道，使得（FeCr）203型氧化物中Cr的浓度迅速提高，形成了致密的Cr2O3层，使得耐氧化性能提高。     

半固态连铸坯料质量及其影响因素研究

采用自行设计的半固态连铸机进行了铝合金半固态棒坯的连铸试验研究,给出了判定触变成形用半固态坯料质量好坏的若干标准,并对影响半固态坯料质量的关键因素(搅拌强度、连铸速度、冷却强度及电磁搅拌区域的温度梯度)及其相互关联性进行了分析讨论.     

高锰钢铸件缺陷的焊补

高锰钢(л-г13)的收缩率大,导热性低,在铸造或水韧时均易产生裂纹。此外,由于高碳高锰的关系,焊补也比较困难,容易造成废品。我厂过去的废品中差不多有80%以上就是因为一些很小的缺陷而不能加以焊补而报废的。苏联专家曾经告诉我们,高锰钢可以用18—8镍铬不锈钢焊条焊补,但是此种焊条国内不易购到。在技术革新运动中,在工人舆技术人员的密切配合下进行试验,最后得到了成功的方法。     

高合金超高强度钢锻件的退火工艺

针对高合金钢锻后冷却和退火过程中的开裂问题,研究了M54高合金超高强度钢高温奥氏体化后冷却过程中的相变,以及相变产物对硬度、塑性和韧性的影响,并据此评价锻件冷却和回火过程中的开裂倾向。结果表明,M54钢高温奥氏体化后空冷到室温,随后630℃退火硬度最低,塑性和韧性最好,以此判定实际生产锻件从高温需冷透后再进行退火,锻件开裂的倾向最小,如果退火之前未完全冷透则使材料极度脆化,锻件开裂的倾向最大;高温奥氏体化后直接进入630℃炉内保温不仅不能降低硬度,反而弱化了晶界降低塑性和韧性,因此锻后进入630℃炉内保温同样增大锻件开裂倾向。     

高精度双伺服环控制定位系统的研究

为满足高精度数控加工设备的需求，本文在分析压电陶瓷输入—输出非线性关系，比较电压和电荷控制方式优劣的基础上，利用具有高速运算能力的DSP处理器为控制器，实现了一个双伺服环定位控制系统。实际运用表明：该系统达到较高的控制精度和运行效率。     

电弧喷涂熔滴速度分布有限元分析

基于双流体模型,并采用ANSYS/CFD分析了Al、Zn丝材电弧喷涂熔滴颗粒拟流体的空间速度分布规律。结果表明:喷涂压力的提高能够显著增大熔滴颗粒拟流体的速度;双流体混合粘度系数μmix是影响其空间速度分布的重要因素。