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1.
前言在半个世纪以前,就已知道RTM是汽车及日用品结构材料的一种成型方法,但最近还发展成为一种航空航天用高性能复合材料的成型,它可取代手工成型、热压成型以及其他时间长,设备投资大的成型方法。 RTM成型的优点是制品表面光洁度好;成型后很少要整理加工;制品的形状、尺寸等设计自由度大;成型周期快;制品内空洞只占0~2%,不需要预成型;成型压力低, 相似文献
2.
纳米无机粒子改性聚丙烯的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用双螺杆挤出机,通过熔融共混工艺制备了聚丙烯(PP)/聚烯烃热塑性弹性体(POE)/无机纳米粒子复合材料。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了不同体系的断面形态,并测试了复合材料的力学性能。研究结果表明,对纳米粒子进行表面改性和用适当的共混方法,可以提高复合材料的冲击性能。 相似文献
3.
4.
5.
6.
研究了二元乙丙橡胶接枝马来酸酐(EPM-g-MAH)对尼龙66(PA66)的增韧作用,以及对PA66/EPM的增容效果,探讨了PA66/EPM-g-MAH体系的形态结构和PA66/EPM/EPM-g-MAH体系的结晶性能.结果表明,随EPM-g-MAH用量增加,PA66/EPM-g-MAH和PA66 /EPM/EPM-g-MAH共混物的冲击强度增加,PA66/EPM/EPM-g-MAH共混物的熔融和结晶温度下降.与PA66/EPM相比,PA66/EPM-g-MAH体系的相容性提高. 相似文献
7.
PP/mPE/无机填料三元复合材料的形态结构和力学性能 总被引:6,自引:1,他引:6
采用刚性无机填料对茂金属聚乙烯(mPE)弹性体增韧聚丙烯(PP)二元共混体系进行增强,从而制得PP/mPE无机填料三元复合材料。分别探讨了CaCO3用量对复合材料拉伸性能和低温冲击性能影响,并考察了不同填料的增强效果。实验结果表明,由于弹性体的存在,无机填料的增强作用减弱;共混物的低温冲击强度也因填料的加入而大幅度下降,但经过表面处理的高岭土体系的冲击强度反而提高。SEM断裂形貌显示,未经表面处理的填料和基体的界面结合较弱,而改性高岭土则以层状结构分散于基体中,并呈现牢固的界面结合。 相似文献
8.
CacO3在PP和PP/mPE共混物基体中的作用比较 总被引:2,自引:0,他引:2
研究CaCO3填料在取丙烯(PP)和茂金属聚乙烯(mPE)弹性体增韧PP共混物(PP/mPE)2种基体中的不同作用。结果表明:在PP基体中,填料显著提高其刚性,而在共混物基体中,由于弹性体的存在,填料的增强作用减弱;弹性体能够改善填料粒子和基体的界面粘合,增大弹性体分散相的尺寸,使PP/mPE共混物的拉伸断裂韧性提高。低温下(-30℃)的Charpy缺口冲击实验表明:少量的CaCO3即可导致PP/mPE体系冲击强度的迅速下降。 相似文献
9.
研究了用溶胀法测定,以及计算机程序(HSPiP)模拟计算氢化丁腈橡胶(HNBR)的三维溶解度参数值,对比了单溶剂溶胀和混合溶剂溶胀HNBR得到的三维溶解度参数值。结果表明,使用溶胀法能够准确地得到HNBR的溶解度参数值。用单溶剂和混合溶剂溶胀HNBR,以及模拟计算得到三维溶解度参数值基本相同,分别为δd=18.4(J/cm3)1/2,δp=6(J/cm3)1/2,δh=4.5(J/cm3)1/2和δd=18.9(J/cm3)1/2,δp=4.8(J/cm3)1/2,δh=5(J/cm3)1/2,而后者具有更明显的优势。相对于一维溶解度参数,聚合物的三维溶解度参数在预测聚合物相容性以及溶剂选择等方面,具有更大的利用价值。 相似文献
10.
考察了硫化剂过氧化二异丙苯(DCP)对胶粉/乙烯-辛烯共聚物(POE)复合材料硫化特性及物理机械性能的影响,对比了白炭黑与硅藻土对复合材料的增强效果,并研究了白炭黑填充复合材料的耐老化性能。结果表明,当胶粉/POE(质量比)为30/70时,随着DCP用量的增加,正硫化时间逐渐缩短;当DCP用量为2份、硫化时间约为780 s时,胶粉/POE复合材料的综合性能最佳;随着白炭黑用量的增加,胶粉/POE复合材料的拉伸强度和撕裂强度提高,扯断伸长率逐渐降低;随着硅藻土用量的增加,胶粉/POE复合材料的物理机械性能稍呈下降趋势,说明白炭黑的增强效果优于硅藻土;随着白炭黑用量的增加,胶粉/POE复合材料的耐老化性能提高。 相似文献