全文获取类型
收费全文 | 21274篇 |
免费 | 907篇 |
国内免费 | 784篇 |
专业分类
电工技术 | 1592篇 |
技术理论 | 3篇 |
综合类 | 1229篇 |
化学工业 | 2651篇 |
金属工艺 | 985篇 |
机械仪表 | 1308篇 |
建筑科学 | 2167篇 |
矿业工程 | 628篇 |
能源动力 | 485篇 |
轻工业 | 1763篇 |
水利工程 | 711篇 |
石油天然气 | 839篇 |
武器工业 | 148篇 |
无线电 | 2492篇 |
一般工业技术 | 1477篇 |
冶金工业 | 809篇 |
原子能技术 | 254篇 |
自动化技术 | 3424篇 |
出版年
2024年 | 138篇 |
2023年 | 417篇 |
2022年 | 431篇 |
2021年 | 403篇 |
2020年 | 347篇 |
2019年 | 480篇 |
2018年 | 480篇 |
2017年 | 195篇 |
2016年 | 264篇 |
2015年 | 326篇 |
2014年 | 771篇 |
2013年 | 677篇 |
2012年 | 794篇 |
2011年 | 789篇 |
2010年 | 858篇 |
2009年 | 926篇 |
2008年 | 963篇 |
2007年 | 924篇 |
2006年 | 931篇 |
2005年 | 921篇 |
2004年 | 869篇 |
2003年 | 829篇 |
2002年 | 608篇 |
2001年 | 830篇 |
2000年 | 733篇 |
1999年 | 599篇 |
1998年 | 447篇 |
1997年 | 445篇 |
1996年 | 442篇 |
1995年 | 382篇 |
1994年 | 392篇 |
1993年 | 353篇 |
1992年 | 373篇 |
1991年 | 349篇 |
1990年 | 408篇 |
1989年 | 375篇 |
1988年 | 235篇 |
1987年 | 275篇 |
1986年 | 213篇 |
1985年 | 277篇 |
1984年 | 234篇 |
1983年 | 196篇 |
1982年 | 176篇 |
1981年 | 189篇 |
1980年 | 153篇 |
1979年 | 94篇 |
1978年 | 68篇 |
1974年 | 34篇 |
1973年 | 31篇 |
1964年 | 31篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 31 毫秒
991.
本文研究了计算反应堆中子代时间(Λ)的瞬发中子通量密度衰减法,基于反应堆仅释放瞬发中子的假设条件,研究了瞬发中子动力学方程,将Λ的计算转变为α本征值的计算问题,采用MCNP程序模拟瞬发中子通量密度的衰减特性以拟合出α值。该方法避免了抽样计算中子价值函数的复杂问题,实现相对容易。并根据西安脉冲堆(XAPR)堆芯三维燃耗分布拟合出不同燃耗深度下瞬发中子通量密度衰减系数α,计算出堆芯中子代时间。结果表明:随着XAPR堆芯燃耗的加深,中子代时间呈增大趋势,从新堆芯到第一循环末(120EFPD),Λ增大幅度为8.93%。 相似文献
992.
前河金矿床产于中元古界长城系熊耳群火山岩内的区域断裂蚀变带中,平面上呈线状分布;矿体形态呈不规则脉状、豆荚状,沿走向及倾向具膨缩、分枝现象;矿体近东西走向,倾向北东,平均67°,总体为陡倾斜脉状矿床。成矿阶段即为矿物生成阶段,共划分为钾长石阶段、黄铁矿-石英阶段、自然金-石英(绢云母)-黄铜矿-黄铁矿阶段、自然金-多金属硫化物阶段以及碳酸盐阶段五个阶段,其中最主要的成矿阶段为第三阶段。当矿体中大量出现方解石脉时即预示着成矿基本结束。矿石中金的主要载体矿物为黄铁矿,少为黄铜矿及方铅矿,脉石矿物主要为石英及绢云母。矿床的矿化蚀变类型主要有钾化、硅化、黄铁绢英岩化、绿帘石化、绿泥石化、绢云母化等,其中硅化和黄铁绢英岩化与金矿化最为密切。 相似文献
993.
为减少制备硅酸钙板对矿物原浆资源的损耗和提高对固体废弃物的协同利用效果, 试验以电石渣-煤基固废胶凝体系为原料来研制高强度的纯固废硅酸钙板, 并通过热重-差示扫描量热法、X射线衍射测试来分析硅酸钙板中生成的主要矿物成分及不同配比对硅酸钙板的强度变化关系.研究表明: 在水灰比为0.3的条件下, 使用电石渣完全替代水泥, 将粉煤灰和硅灰按1:1的质量比互掺调制所得的混合胶凝体系最终制得托贝莫来石型纯固废硅酸钙样板.在硅灰占原料的质量分数为0~10%范围内, 样板抗折强度随硅灰添量增加而升高, 硅灰添量为10%时样板达到最大抗折强度, 不同粒径的原料颗粒相互填充, 板内晶体与水化胶凝体相互咬合, 最终使得样板力学性能得到大幅提升; 样板的抗折强度随着NaOH添量的增加呈现先增后降的趋势, NaOH添加质量分数为4%时样板板面平滑, 强度达到最大值11.8 MPa, 该添量为NaOH的最佳添量, 通过扫描电镜分析发现加入4% NaOH时对该胶凝体系的水化反应起到最佳激发作用, 且样板料坯的微观结构对其最终的力学性能有重要影响, 但不起决定性作用, 其中决定其最终强度的是板坯内水化胶凝体的数量、形态以及其相互间的联结方式. 相似文献
994.
995.
北方寒冷地区乡村住宅本土生态技术研究 总被引:10,自引:0,他引:10
全面分析北方寒冷地区乡村住宅的现状,综合考虑严寒地区农村经济、技术、生产力发展水平、生态环境等各种因素,从创建生态人居环境的角度出发,研究可操作性强的北方寒冷地区住宅本土生态技术,从而使寒地乡村住宅具有持续发展的能力以及舒适、经济、节能、环保的特质.并根据研究成果建造3栋示范住宅,示范住宅与传统住宅相比节能达55%以上,其中经济型超低能耗住宅节能达80.8%,供暖能源可自给自足,不需要任何费用.该研究将促进北方寒冷地区乡村住宅建设的可持续发展. 相似文献
996.
Experimental research on ultimate bearing capacity of grouted-round-steel-tube N-joint 总被引:1,自引:0,他引:1
As an important structural member in self-supporting concrete floor during construction,encased steel truss-concrete composite beam has brilliant prospect in outer-jacketing structures for adding stories or mega frame structures.Compared with encased angle truss,encased round steel tube truss can facilitate layout of itself in column and facilitate layout and anchorage of prestressed reinforcement placed horizontally.N-joint is wildly used in encased steel truss.For cave-in failure easily occurs in hollow steel-tube joint,the idea that the chord is grouted to increase cave-in bearing capacity of hollow tube is proposed.Test results of 8 grouted-round-steel-tube N-joints from the beginning of loading to failure are reported.Mechanical property and failure mode of this kind of truss joint are analyzed,and the formulas of ultimate bearing capacity of the joint corresponding to different failure modes are established.All these can provide basic data for spreading encased steel truss-concrete composite beam. 相似文献
997.
为实现硅酸锌高效转化为硫化锌(ZnS),研究了在不同条件下硅酸锌硫化转化行为和物相转变机制。采用HSC和Factsage软件计算构建了硅酸锌硫化反应的热力学基础,通过热重分析和焙烧实验研究了硅酸锌的硫化转化行为,并考察了硫化过程中物相转变规律及矿物微观形貌特征变化。结果表明:黄铁矿主要通过分解产生气体硫与硅酸锌发生硫化反应,温度、黄铁矿用量和碳用量都是影响硅酸锌硫化行为的主要因素,适当升高温度、增加碳和黄铁矿用量可提高锌硫化率,且添加钠盐有助于硅酸锌硫化。在最佳条件下,硅酸锌硫化率可达92%,硫化焙烧产物主要是纤锌矿、闪锌矿、磁铁矿和方英石。实现了锌的选择性硫化,但是人造硫化锌矿晶粒较小且结晶较差,添加钠盐能够有效促进人造硫化锌的结晶和晶粒生长。 相似文献
998.
999.
1000.
当地下空区采用充填处理时,由于充填很难接顶,最终仍会破坏地下空区顶板并导致地表沉陷。通过配制空区的相似模拟材料和制作不同侧帮高度的空区试件,在单轴压力试验机上运用纵向均匀加载的方式对空区顶板进行破坏,同时基于声发射技术了解空区顶板变形破坏过程。研究表明:不同侧帮高度的空区顶板从加载到完全破坏都分别经历了微裂纹压密阶段、弹塑性压缩阶段、塑形变形阶段、完全破坏阶段和破坏后阶段;空区模型侧帮高度越低,空区顶板达到破坏所需的应力峰值越大,所对应的纵向位移量越大,空区顶板越不容易被破坏;空区顶板受纵向加载作用时,最易破坏的部位为中心部位。 相似文献