短纤维增强金属基复合材料弹性模量和屈服强度不对称性的解释

运用文献[1]中的变形模型和应力计算结果, 推导出了存在热残留应力时的拉伸和压缩弹性模量和屈服强度表达式, 表达式与试验吻合很好。分析表明, 纤维根区域的压缩残留应力造成弹性模量的不对称性, 基体拉伸残留应力和纤维的压缩残留应力造成屈服强度的不对称性。     

掺铜二氧化钛纳米颗粒的制备及其催化性能（英文）

采用溶胶-凝胶法制备掺铜量为0~2.0%(摩尔分数)的二氧化钛纳米颗粒。应用X射线衍射(XRD)、X射线光电子能谱(XPS)和场发射电子显微镜(FE-SEM)技术对二氧化钛纳米颗粒的晶体结构、化学价态和形貌进行表征。样品的光学吸收性能用紫外-可见吸收光谱进行表征;其光催化性能通过在紫外-可见光照射下分解20 mg/L甲基橙溶液进行表征。结果表明,掺铜二氧化钛纳米颗粒具有比纯二氧化钛更优的光催化性能,尤其是铜掺杂量为1.0%的二氧化钛TiO2纳米颗粒具有最好的光催化性能。铜掺杂能提高二氧化钛在紫外-可见光区对光的吸收、减小电子-空穴对的复合,因此,铜掺杂使二氧化钛的光催化性能得到提高。     

硬铝 LY12的动态再结晶诱发超塑性

研究了供应状态的变形铝合金 LY 12Y 高温变形时的动态再结晶诱发超塑性效应。未经任何预处理的供应状态 LY 12Y 板材可以在较宽的温度及应变速率范围内产生超塑性效应,最大延伸率δ_(max)=243%。分析表明,该效应是由变形初期的动态再结晶诱发产生;诱发过程可分为三个阶段。对第二相粒子在过程的作用及动态再结晶的形核方式进行了探讨。     

轧辊用高碳、钒高速钢系合金的热处理

研究了新开发的轧辊用高碳、钒高速钢系合金的淬火、回火热处理及高温硬度。结果表明：其峰值硬度温度较常规高速钢低１５０～２５０℃；随碳含量增加，峰值硬度温度降低；相同碳含量，钒含量增加，峰值硬度温度升高。二次硬化温度约在５５０℃，但二次硬化的峰值硬度差较小，在二次硬化温度二次回火，二次硬化作用消失。随炭含量、钒含量增加，高温硬度增加。根据轧辊辊面硬度要求，高碳钒高速钢的淬火温度为９５０～１０℃，回火温     

柠檬酸与金属离子的摩尔比对溶胶-凝胶法合成NiO／Ce_(0．8)Gd_(0．2)O_(1．9)复合纳米粉的影响

采用柠檬酸／硝酸盐溶胶-凝胶法合成了NiO／Ce0．8Gd0.2O1．9两相复合纳米粉。用TEM 和XRD等测试手段对所获粉体进行了观察和分析,结果表明,采用该方法可以制备出均匀细致的两相复合纳米粉体。对反应过程和所获产物粉体的分析表明,所用原料中柠檬酸与金属离子的摩尔比(MRCM)对于形成均匀细粉起着关键的作用,当MRCM为1．5时,获得了晶粒尺寸为13-18 nm、成分分布均匀的NiO／Ce0．8Gd0.2O1.9两相复合超细粉。     

短纤维增强金属基复合材料弹性模量临界值计算预测

基于短纤维增强金属基复合材料弹性模量理论模型,提出了弹性模量临界值的定义,并建立了可用于预测计算的纤维临界长径比和材料参数之间的解析函数。将与曲线拐点切线和最大值水平直线交点相对应的长径比值定义为纤维临界长径比,将与此相对应的函数值定义为弹性模量临界值。计算结果表明,纤维临界长径比随纤维弹性模量的增加而增加,随基体弹性模量和纤维体积分数的增加而降低。     

添加SeO2对电沉积纳米晶Cu的影响

采用扫描电镜、X射线衍射等方法,研究了SeO2作为添加剂对直流电沉积纳米晶Cu表面形貌、微观结构和硬度的影响.结果表明,加入O.02 g/L SeO2可使沉积层表面平整致密,沉积Cu层的(111)晶面择优取向程度上升,晶粒尺寸减小至27.9 nm左右,显微硬度升至277 HV,约为粗晶铜硬度的6倍.     

超塑性材料断裂的理论分析

本文评述了近年超塑性材料断裂研究理论进展。理论分析得出的一系列关系式可以反映这两个参数对塑性的贡献。其中 L-Z-B 关系式可以将经典理论和现代分析结合,描述了材料塑性和超塑性的基本规律。在众多限制超塑性变形能力的因素中,孔洞的影响可以通过综合了 m 值和孔洞长大速率两个参数(宏观参数和微观参数)的“超塑性断裂机构图”得以反映;当 m 值在变形中变化时,可以建立延伸率与最终 m 值之间的定量关系,这一关系又恰好与 G-A 的 m-ef 关系在形式上完全一致;各种缺陷(初始的或环境的)影响可以在理论分析中被反映,并且建立了它们之间的定量关系。     

超塑变形的Z参数与热变形工艺参数的优选

本文首次给出了超塑性材料变形过程的Z参数的形式:Z_s=εRTexp(Q/RT)。论证了这个归一化参数的合理性,并通过举例说明了如何利用Z_s参数研究超塑材料的变形特性。从而统一了热变形过程(超塑变形、热加工变形、高温蠕变变形)研究的归一比参数问题,使热变形的速率—温度—应力三个重要因子之间的关系统一于一个形式相同的表达式中。此外,本文首次给出了关于利用归一化参数以图解法制定最优热变形工艺参数的基本方法,论证了本方法的理论依据,在热变形工艺参数最优化方面作了初步的尝试。     

影响m-δ关系的主要因素的分析

本文对影响m-δ关系散乱的两个主要因素,m值变化及初始不均匀的差异进行了分析.给出了包含m值变化的,m-δ关系式和包含初始力学缺陷的m-δ关系式.并证明在超塑性状态(n=0)两种初始不均匀(几何不均匀和力学不均匀)存在某种等效关系.考虑到m值变化和初始不均匀的差异,理论计算曲线能够包含相当数量合金的实验结果.