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61.
62.
在高溅射功率900W下用RF磁控溅射方法制备了厚为630-780nm的e-Ti-N薄膜。结果表明:当膜成分(原子分数,%,下同)在Fe-3.9Ti-8.8N和Fe-3.3Ti-13.5N范围内,薄膜由α′和Ti2N沉淀组成,磁化强度4πMs超过纯铁,最高可达2.38T;而矫顽力Hc下降为89A/m,可以满足针对1.55Gb/cm^2高存储密度的GMR/感应式复合读写磁头中写入磁头的需要,N原子进入α-Fe使α′具有高饱和磁化强度;Ti的加入,阻止α′→α γ′的分解,稳定了强铁磁性相α′,是Fe-Ti-N具有高饱和磁化强度的原因。由于由晶粒度引起的对Hc的影响程度Hc^D与晶粒度D有以下关系:Hc^D∝D^6,晶粒度控制非常重要。N原子进入α-Fe点阵的八面体间隙,引起极大的畸变,使晶粒碎化。提高溅射功率也使晶粒度下降。两者共同作用,能使晶粒度下降到约14nm,使Hc下降。晶界是择优沉淀地点,在α′晶界上沉淀Ti2N能起钉扎作用,阻止晶界迁移,使纳米晶α′不能长大。薄膜的结构和Hc的稳定温度不低于520℃。 相似文献
63.
321不锈钢点蚀电位影响因素的研究 总被引:3,自引:1,他引:3
通过正交设计和对比实验研究了温度、pH值以及Cl-和SO2-4含量对321不锈钢点蚀电位的影响.正交设计表明,温度和Cl-(Cl-≥0.014mol/L)含量对点蚀电位Eb的影响显著,但pH值(6~9)则没有影响.对比实验表明,当Cl-≤0.014 mol/L时,Cl-对Eb没有影响,当Cl->0.014 mol/L,则Eb随Cl-浓度对数升高而线性下降.点蚀电位随温度升高而下降.如不含Cl-,则SO2-4对Eb没有影响,当Cl-=0.028 mol/L时,Eb随SO2-4浓度升高而升高,并趋于稳定值. 相似文献
64.
65.
C90油管钢的氢损伤 总被引:4,自引:0,他引:4
对比研究了三种油管钢(宝钢的C90和日本的SM90及SM95)的氢致开裂性能.SM90,SM95和C90产生氢损伤的临界扩散氢质量分数(×10~(-6))分别为1.76,4.3和8.38;临界全氢质量分数(×10~(-6))分别为4.24,6.35和10.22三种钢在H_2S中的门槛应力σ_(th)/σ_s分别为0.64,0.80和0.85.三种油管钢抗氢损伤能力和抗氢致滞后断裂的能力是一致的,以C90为最好,它和氢的扩散系数无关.C90钢缺口试样氢致滞后断裂门槛值K_(IH)与可扩散的氢质量分数w_0有关,实验获得K_(IH)=46-12.51ln_(w0).理论分析和实验结果完全一致.对C90钢,当w_0≤4.8×10-6时,在任何K_I/K_C下均将获得韧窝断口;w_0≥7.6×10~(-6),K_I/K_C≥0.5时,则氢致韧断;K_I/K_C≤0.4时,则氢致脆断. 相似文献
66.
赤泥分离工序一般是采用沉降分离法。赤泥的化学组成:H_2O 7~12%、Fe_2O_3 30~50%、Al_2O_3 18~27%,SiO_2 15~19%和Na_2O7~11%。Fe_2O_3主要是赤铁矿(α-Fe_2O_3), 相似文献
67.
氢对不锈钢钝化膜破裂应力的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
用纳米力学探针测量了316不锈钢电解抛光以及抛光后阳极钝化试佯的载荷-压入位移曲线,并研究了氢的影响.结果表明,一旦表面存在氧化膜(电解抛光)或钝化膜(阳极钝化),在载荷-位移曲线上就会出现恒载荷平台;对氧化膜,平台载荷较小,对应膜的屈服;对钝化膜,平台载荷较大,对应膜的破裂.氢可降低钝化膜的平台载荷以及相同载荷下的压入位移,从而使得钝化膜的复合弹性模量Er和破裂应力σF都随试样中氢浓度Co的升高而下降,例如,Er(GPa)=100 82e^-0.01Co,σF(GPa)=1.59 2.93e^-0.010Co。 相似文献
68.
用2kw CO 激光和送粉工艺,在4Cr5MoV_1Si 钢表面熔覆一层高温耐磨合金(Ni 基高温合金+WC),并应用于轧钢机导向板工作面。用扫描电子显微镜、电子探针和 x 射线衍射技术分别进行熔覆层的组织形态观察,微区成分分析和物相的鉴定。结果表明,熔覆层显微组织主要有许多弥散分布的 W_2C、(W,Ti)C_(1-x)、WC 和共晶态的 M_(12)C 及γ(f、c、c)母体相组成。室温及高温硬度测试结果表明,熔覆层有适中的室温硬度和相对较高的高温硬度。实际生产考核结果表明,激光熔覆导向板使用寿命大大提高,每对可轧钢1000~1100吨,而4Cr_5MoV_1Si 和普碳钢分别为400~500吨和200吨。 相似文献
69.
针对石钢三轧厂棒材连轧生产线延伸孔型共用性差的问题,对孔型系统进行了优化设计,减少了中间过渡孔型,从而使轧机作业率提高,生产成本降低,轧制的稳定性、连续性明显增加。 相似文献
70.