岩质边坡破坏机制有限元数值模拟分析

岩质边坡的稳定性主要由其结构面控制，采用有限元强度折减法对岩质边坡破坏机制进行了数值模拟分析。计算表明，破坏“自然地”发生在岩体抗剪强度不能承受其受到的剪切应力的地带。分析表明，根据塑性力学破坏原理，采用有限元强度折减法有助于对岩质边坡破坏机制的理解。算例表明了此法的可行性。     

地基承载力的模糊可靠度分析

地基的稳定在一定程度上可视为一模糊事件,由于影响地基承载力的各种因素常常表现出不同程度的随机变异性,地基承载力也具有随机变异性。本文用Ｖｅｓｉｃ公式确定地基的极限承载力,并建立地基稳定的极限状态方程,进而利用概率理论与模糊数学建立地基失稳的模糊概率公式,对抗剪强度,ｃ,φ值的敏感性及安全系数与模糊失效概率之间的关系作了分析。     

隧洞粘弹 塑性分析及其在锚喷支护中的应用

本文第一部分讨论了隧洞粘弹-塑性围岩中应力和位移公式的推导。围岩位移区分为塑性位移和蠕变位移。在推演过程中,粘弹性区采用鲍埃丁—汤姆逊模型;塑性区采用了莫尔—库仑塑性准则。 第二部分研究了锚杆和喷混凝土的设计方法。对锚杆的作用作了如下分析:其一,锚杆通过受拉对围岩壁提供附加支护抗力;其二,通过受剪提高围岩的c、φ值。由此导出了锚杆作用下洞壁支护抗力P,与塑性区半径R_(?)~b的关系式。     

关于岩土材料滑移线理论中速度解的讨论——广义塑性理论的应用

当前岩土材料的滑移线理论都采用经典塑性理论中的关联流动法则，由此得出应力特征线与速度滑移线一致。而试验得知，岩土材料并不服从关联流动法则，因而应力特征线与速度滑移线不可能重合。广义塑性力学的出现，从理论上证明了塑性势面与莫尔 库仑屈服面之间成一定的角度，因而应按非关联流动法则来研究速度滑移线。本文简介了广义塑性力学理论，给出了具有三个塑性势函数的广义塑性势公式，并指出塑性势面与屈服面之间必须相应，但不一定相同。文中导出了基于广义塑性力学(非关联流动法则)的速度滑移线方程，它与莫尔 库仑屈服条件无关，但应力特征线与莫尔 库仑屈服条件有关。并证明了速度滑移线与应力特征线之间处处都成φ/2角。文中以平顶钝角楔体的Prandtl解为例，给出了基于非关联流动法则的速度解，并指出当φ=0时，本解答与正交解一致，φ≠0时，则两者有较大差异。但本例的应力解与极限荷载解和正交解一致。     

锚喷支护原理与设计施工原则的探讨

论述了围岩的自承能力、释放围岩应力、调节变形位移与所需支护抗力的关系,分析各类岩层的力学性能和破坏形态,提出锚喷支护施工设计原则。     

利用地应力建造预应力压力隧洞的设想

本文的主题思想是:利用围岩中的地应力,使隧洞衬砌受到预压应力,以减轻衬砌中的拉应力,并在理论上作了探索分析。这是一种有意义的设想。但这一设想还没有在实践中用过,也未做过试验;同时必须边掘进,边衬砌,衬砌段与掘进段的距离要有严格控制;另外还必须事先确定该地区地应力大小,并且λ最好≈1。因此,要使这个设想付诸实现还有一定距离,应用范围也受到一定限制。本刊发表这篇文章的目的,是为了广扩技术思想,对此引起注意和开展有益的研究。     

岩石高边坡的有限元分析及其简化分析方法

本文结合实际工程,对具有明显裂隙的岩石边坡进行了有限元分析,得到了加锚杆前后边坡的稳定系数,并用极限平衡法推导出边坡稳定系数的简化计算方法。计算结果表明用简化计算公式进行边坡计算是可行的。     

岩土工程位移预测神经网络建模的几个问题

本文从神经网络理论及实践方面研究了目前岩土工程位移预测神经网络模型存在的几个问题,最后提出了几个可供借鉴的其它预测模型.     

强夯加固软粘土地基的理论与工艺研究

分析了用传统的强夯工艺加固软粘土地基失败的原因,通过试验提出了软粘土地基强夯机理及适用于软粘土地基的强夯新工艺,并在某大型工程中取得了成功。本文较详细地介绍了研究结果及工艺研究成果。     

基于颗粒流原理的岩石类材料细观参数的试验研究

材料的宏观力学特征与细观参数密切相关,基于颗粒流原理探究两者间的定量相关性,结合大理岩室内加、卸荷试验确定适用于岩石类材料(如大理岩)的细观参数,为细观分析岩石类材料卸荷破坏机理提供依据。结果表明:1平行黏结弹性模量是宏观弹性模量的主要控制因素,两者之间呈线性关系;泊松比与黏结弹性模量间呈多项式关系。材料弹性模量与泊松比的调试应以颗粒黏结弹性模量与平行黏结弹性模量作为主要对象。2平行黏结切向强度均值与平行黏结法向强度均值共同作用改变材料的应力–应变曲线,平行黏结法向强度均值与峰值应力间呈多项式关系;平行黏结切向强度均值与峰值应力间呈对数关系。3颗粒法向强度与切向强度之间的相对关系是裂纹分布多样化的本质原因:平行黏结法向(切向)强度均值与其标准差的比值在1附近时,岩样共轭破坏,比值增大或减小均会引起模型破坏面向剪切转变,同时平行黏结切向强度均值或其标准差增大会改变贯通性主破坏面的方向。4摩擦因数增加,岩样次生破坏面减少,但不会改变破坏面的方向。5大理岩室内试验的宏观力学特征表明通过正交设计试验可以得到基本合理的细观参数。